各种烟气洗涤设备比较

一、填充塔概要.水在表面积大的填充物表面上流过,烟气以高速对流接触,见图(a)。设计要点:烟气假想速度V=0.3～1米/秒,给水量Q=15—20吨/米时,液气比L/G=1—10升/米~3充填高度H=2～5米,压力损失     

硫酸+氨水溶液中制备超细铜粉的研究

研究了硫酸 氨水体系中电解液组成、工艺条件等对电解铜粉粒度、槽电压等的影响.得出最佳电解工艺条件:硫酸50～80g/L,氨水93～136mL/L(氨水:硫酸=1.7: 1),溶液pH值4.5～6.0,Cu2 浓度5～15g/L,电流密度600～1 000A/m2,同极距离80mm,时间3s,温度20℃.在此条件下,获得铜粉的粒度～1μm,经磷化处理后,铜粉能在空气中长期放置.     

某高硫砷金精矿提取方法比较

对辽南某高硫砷金精矿提取方法进行了比较。固液比 1:3,pH =10 5,NaCN =1g/L ,2 5～ 30℃ ,电动搅拌 2 4h或 36h常规氰化 ,浸出率仅为 5%左右。固液比为 1:4 ,氧气 5× 10 5Pa ,加压酸性预氧化浸出效果不好 ,浸出率为 39 6 %。硫脲提取pH =0～ 1 0 ,硫脲 =2 0g/L ,2 5～ 30℃ ,固液比 1:4 ,FeCl3 为氧化剂 ,电动搅拌 1 5～ 2h ,浸出率为50 9%。采用Ca(OH) 2 固硫固砷浸出 ,效果较好。烧渣酸洗 ,硫脲浸出 ,时间短 ,浸出率达 94 5% ,并可避免高毒性的氰化物。     

絮凝沉淀法和离子交换法对比处理含钼地表水研究

以含钼地表水为研究对象,对比了絮凝沉淀法和离子交换法深度处理效果、动力学和药剂消耗成本。对絮凝沉淀法,当FeCl_3用量为0.3mol/L时,钼去除率为97.66%,残余钼浓度2.61μg/L,pH=6.56,30min钼絮凝沉淀基本达到平衡,FeCl_3和NaOH消耗0.52元/m~3。对于离子交换法,当大孔阴离子交换树脂用量为6.0g/L时,钼去除率96.41%,残余钼浓度4.017μg/L;pH=4.0吸附容量最大,为q_(max)=36.50μg/g,pH=8.02时q=36.02μg/g,较最大吸附容量降低1.32%;吸附符合准二级动力学模型,100min吸附基本达到平衡。以7%NaOH溶液按10∶1再生树脂,吸附—再生循环7次后,q/q_0保持在96.48%～97.65%。按照12～20BV/h流速柱处理103.2～105BV溶液,树脂柱床被穿透,当处理液在160.6～162.4BV时,树脂柱床饱和。NaOH消耗5.42元/m~3。絮凝沉淀法在动力学和药剂成本方面优势较明显,该研究对含钼地表水深度处理和工艺设计具有指导意义。     

VV-KBrO_3-偶氮胂Ⅲ催化光度法测定痕量钒的研究

在H2 SO4介质中 ,以抗坏血酸为活化剂 ,KBrO3氧化偶氮胂Ⅲ的反应受痕量钒的催化而加速。由此建立了测定痕量钒的方法 ,方法的测定范围为 0.0～ 1.5× 1 0 - 7g/L ,检出限为 1.8× 1 0 - 9g/L。用于水体及小麦中痕量钒的测定 ,RSD(n =5)为 1.2 %～ 2.3% ,加标回收率为 97%～ 1 0 3%。     

小资料

表 3　力学的量和单位量SI单位与SI并用的单位名称符号名称符号名称符号备　　注质量m千克 (公斤 )kg吨t 1g=1 0 -3 kg　 1t=1 0 3 kg体积质量 ,ρ 千克每立方米 kg/m3 吨每立方米 t/m3 1t/m3 =1 0 3 kg/m3 =1g/cm3[质量 ]密度千克每升kg/L 1kg/L =1 0 3 kg/m3 =1g/cm3相对体积质量 ,d一 1相对 [质量 ]密度质量体积 ,v立方米每千克 m3 /kg比体积线质量 ,Pt千克每米kg/m特 [克斯 ]tex 1tex=1 0 -6kg/m =1g/km线密度 (用于纤维纺织业 )面质量 ,PA ,( ρs) 千克每平方米 kg/m2面密度转动惯量 ,J,(I)千克二次方米kg·m2(惯性矩 )动量p千克…     

2-(5-羧基-1,3,4-三氮唑偶氮)-5-二乙氨基苯胺光度法测定铜Ⅱ

研究了新显色剂 2 - (5-羧基 - 1 ,3,4-三氮唑偶氮 ) - 5-二乙氨基苯胺 (CTZAN)与Cu 的显色反应条件。结果表明 ,Cu 在 pH3 0的HAc -NaAc缓冲溶液中与CTZAN形成稳定的组成比为 1∶2的紫色络合物 ,λmax=565nm ,试剂的λmax=435nm ,对比度Δλ =1 30nm ,表观摩尔吸光系数ε =3 0 3× 1 0 4 ,Cu(Ⅱ )浓度在 0～ 0 8mg/L范围内服从比尔定律 ,所拟方法用于测定镁合金和铝合金标样中微量铜 ,加标回收率为 1 0 1 4%～ 1 0 4 0 % ,RSD(n =6) =1 4%～ 3 9% ,结果满意。     

蒸发排盐苛化实验研究

结合生产实际情况,通过实验室研究,确定了适合生产应用的拜耳法排盐苛化条件。当Na_2CO_3浓度为100～160 g/L、Al_2O_3浓度为20 g/L、CaO:Na_2O=1. 2:1、苛化温度为96℃和苛化时间为1 h时,可以获得较好的苛化效果。     

催化动力学光度法测定锌尾矿中痕量铅

在高氯酸-邻苯二甲酸氢钾介质中,于90 ℃水浴中加热,发现铅(Ⅱ)对碘酸钾氧化核固红的褪色反应有催化作用,据此建立了催化动力学光度法测定痕量铅的新方法。通过正交试验和方差分析确定最佳实验条件为:8.0 mL 1 g/L核固红(NFR)溶液,2.5 mL 0.02 mol/L HClO₄,0.5 mL 0.02 mol/L邻苯二甲酸氢钾溶液和1.5 mL 0.02 mol/L KIO₃溶液。方法线性范围为4.0×10^-5～4.4×10^-3 g/L,检出限为3.0×10^-6 g/L。实验表明,该催化反应为假一级反应,表观活化能E_a = 29.762 kJ/mol,反应表观速率常数K = 1.2×10^-4 s^-1。方法用于本地锌矿尾矿中铅含量的测定,测定值与原子吸收光谱法基本一致,相对标准偏差(n=9)为1.5% ~2.1%,加标回收率为98% ~ 104%。     

用转炉铜渣制备硫酸铜的试验研究

采用酸浸法处理转炉铜渣制备硫酸铜,试验确定最佳工艺技术条件为：常压条件下,氧化剂为氧气,浸出温度为(70～75)℃,初始硫酸浓度165 g/L,浸出时间为(4～4.5) h之间,浸出液固比为L:S=3:1,磨矿粒度为-45μm,氧气的流量为0.15 Nm³/h。在此工艺条件下,转炉铜渣中铜的浸出率为97.77%。     

铅精矿全湿法工艺研究

采用L9( 34 )正交试验法考查FeCl3 浸出铅精矿的工艺条件 ,结果表明 ,在 ( 95± 5 )℃ ,粒径- 0 178mm ,NaCl 30 0g/L ,FeCl32 0 0g/L ,pH =0～ 1,15～ 2 0min ,搅拌速度 75～ 80r/min ,液固比 6∶1条件下进行浸出 ,铅浸出率 99%以上。PbCl2 经过精制、脱氯、煅烧后生产黄丹 ,铅总回收率大于 95 %。在液固比 5∶1,95～ 10 0℃ ,30～ 40min ,室温冷却条件下 ,采用有机脱硫剂RE取代CS2 对含元素硫的浸出渣脱硫 ,脱硫率达 98%,产品硫磺纯度 95 %,硫磺回收率大于 90 %。浸出液中的FeCl2 分离后 ,在常压下采用富氧催化氧化代替氯气氧化 ,再生氧化剂FeCl3 可循环使用。     

非真空吹氮工艺对316L奥氏体不锈钢吸氮行为的影响

在实验室通过刚玉坩埚-硅钼棒电阻炉研究了吹氮时间(0～50 min),氮气分压(35～100kPa),吹氮流量(总流量0.3 L/min;N₂:Ar=1:3～3:1),钢液温度(1 773～1 833 K)对0.8 kg 316 L不锈钢液(%:0.031C、16.13Cr、10.12Ni、2.12Mo)中氮含量的影响。结果表明,钢中氮含量随着吹氮时间、氮分压的增加而增大,随吹氮流量增加钢液氮含量达到饱和的时间缩短,氮的溶解度随着钢液温度的降低而升高。应用热力学模型和动力学模型对实验结果进行分析。     

试剂级硝酸银中硫酸盐的测定

硝酸银中硫酸根与硝酸钡反应生成的硫酸钡 ,在 0 .1 2mol/l乙酸介质下 ,保护剂丙三醇—乙醇混合溶液中形成均匀悬浊液 ,λ =4 4 0nm处 ,硫酸钡浓度在 0 μg/ 2 5ml～ 1 2 0 μg/ 2 5ml范围内符合比耳定律 ,ε440 =1 .1 9× 1 0 4l·mol-1 ·cm-1 。     

常压石灰法处理拜尔法赤泥的研究

采用正交法对影响常压石灰法处理拜尔法赤泥的因素进行研究,结果表明:在CaOf/Na2O赤3 5～4 5、90～95℃、液固比(L/S)3 5～4 0、3～4h条件下,拜尔法赤泥的N/S可由反应前的0 5降到0 2以下,完全满足赤泥直接排放要求。     

氢化物发生-原子荧光光谱法测定锗量

试样用氢氟酸、硝酸低温溶解,用硼氢化钾作还原剂,用AFS-230E型双道原子荧光光度计测定硫化铅锌矿、铅精矿、锌精矿、硫精矿中的微量元素锗。锗的回收率96.6%(RSD=0.87%);精密度为1.40%;检出限为0.029 4μg/L;在1～200μg/L锗浓度范围内线性关系为0.999 3。     

P204萃取分离锑铁工艺研究

萃取分离锑铁是脆硫锑铅矿矿浆电解工艺过程的一个环节。P2 0 4可选择性地在NH4 Cl介质溶液中萃取铁。在 35 %(体积百分数 )P2 0 4、相比 (O/A) 1∶1、3级连续逆流萃取条件下 ,铁萃取率达 80 %～ 84%,锑、银基本不被萃取。含Fe总 1～ 1 4g/L的萃余液可返回矿浆电解循环使用。     

高电流密度脉冲电解制备纯铜的研究

在小型电解槽中研究高电流密度脉冲电解制备纯铜的工艺条件 ,并用XRD、SEM及等离子体质谱仪研究杂质对阴极铜沉积的结构和组成的影响。研究表明 :3 0℃时 ,脉冲电解制备纯铜的工艺条件为 :平均电流密度80 0A/m2 ,峰电流密度 40 0 0A/m2 ,脉冲宽度 2 0ms ,脉冲频率 10 0Hz,占空比 1∶4。不用添加剂时 ,电解液中有害杂质的允许含量为 (g/L) :As5+ ≤ 0 0 3、Sb3+ ≤ 0 0 0 5、Bi3+ ≤ 0 0 0 5 ;用添加剂 (mg/L) :Cl- 3 0、(NH2 ) 2 CS 0 75～ 1 0、glue 1 0～ 1 5 ,电解液中有害杂质的允许含量为 (g/L) :As5+ ≤ 0 5、Sb3+ ≤ 0 0 3、Bi3+ ≤ 0 0 5。测试结果表明 :当电解液中不含杂质时 ,铜沉积 (2 2 0 )晶面为择优取向 ,结晶形态为层状 ,电解液中含杂质时 ,铜沉积的 (2 2 0 )晶面择优取向更强 ,结晶形态为层状混块状。     

锗铁渣在含锗烟尘中性浸出时富集锗的研究

探讨了在烟化炉含Ge烟尘中性浸出时 ,加入Fe:Ge =10 0～ 180 :1的Ge -Fe渣对烟尘中的Ge再次富集的影响。结果表明在Ge Fe渣 :废液 :水 =4 :5:2 (体积比 )、MnO2 用量 :10g/L渣、50～ 6 0℃、90min、终点 pH :5 2～5 4等条件下 ,可使Ge的富集率达到 85%以上。在有效富集Ge的同时 ,排除了外加FeSO4引起的Fe二次污染     

镀铋膜修饰玻碳电极差分脉冲伏安法测试土壤中锰

采用同步镀铋膜法修饰玻碳电极及差分脉冲溶出伏安法测试土壤中锰。以KNO3为支持电解质,在NaOH-H3BO3(pH 5.5)缓冲溶液的铋膜上沉积锰溶出特征峰的峰电位为-1.1 V,沉积时间为180 s,测定锰的线性范围为0.02~60μg/L,线性方程为I=0.072 8C+1.935 7,相关系数为r=0.993 8,方法的检出限为0.001μg/L。对于10μg/L锰,用同一支铋膜电极平行测定10次,峰电流的RSD为2.4%。当共存的干扰离子浓度为500倍时,对测定无影响。该方法用于土壤中锰的测定,完成一个试样的测定只需4~5 min,回收率为95%~106%。     

Biodegradation of Phenol with Wastewater as a Cosubstrate in Upflow Anaerobic Sludge Blanket

Anaerobic degradation of phenol mixed with a readily degradable synthetic wastewater (DSWW) as a cosubstrate was studied in a 12?L upflow anaerobic sludge blanket reactor at 30±2°C over a period of 632?days. DSWW was prepared by diluting sugar cane based molasses. The biomass was acclimatized to high phenol concentration by gradually decreasing the DSWW chemical oxygen demand (COD) of 4,000?mg/L. Feed made up of phenol COD and DSWW COD in the ratio of 7:3 (phenol concentration = 1,176?mg/L) was successfully treated at a hydraulic retention time (HRT) of 12?h and organic loading rate (OLR) of 8?g?COD/L?day. Phenol removal ranged from 99.9 to 84% at phenol COD varying from 10 to 70% in the feed. During the entire operation, COD removal varied from about 74 to 91.3%. The influent COD was distributed into CH4–COD ( ～ 72%), effluent COD ( ～ 17%), and sludge and unaccounted COD ( ～ 11%). The process failure occurred at 4:1 phenol COD: DSWW COD. Specific methanogenic activity of granular sludge exhibited uniform activity up to phenol COD of 70%. The performance of the reactor could not be maintained beyond 70% phenol COD even by reducing the sludge loading rate, increasing HRT, or decreasing OLR.