渣油气化炉停留时间分布测试与研究（Ⅱ）

本文提出了渣油气化炉冷态停留时间分布密度函数的数学模型?估计了参数α、β、τ.并将其与当量射流速度、容器高径比、出口结构进行关联.     

德士古气化炉冷态流场数学模拟

本文从流体力学基本守恒方程出发,标准的k-ε湍流双微分方程模型模拟湍流流动,用用SIMPLE算法求解偏微分方程,对双流股平行射流德士古气化炉冷态流场进行了数值模拟计算。计算结果表明,气化炉中轴向、径向都有明显的速度分布,有一回流区,明显地偏离平推流流型。本文提出的数学模型经检验与实测数据吻合较好。该模型描述了速度分布、回流量、涡眼位置与射流速度、炉体几何尺寸之间的关系。计算结果对理解德士古技术、设计、操作渣油(水煤浆)气化装置提供了流体力学依据。     

渣油气化炉冷态流场研究（Ⅱ）

以空气为介质,用激光多普勒测速仪,在渣油气化炉模型中进行了速度分布测定,研究了射流径向增长、轴向衰减、最大回流量、径向速度分布规律。ln[-ln(W/W_m)]=-0.3944+1.4694ln(R/R_(0.5))1/W_m=0.0764[1+(X/X_u)~(5.4717)]R_(0.5)=0.0763[1+(X/X_r)~(4.8017)]Q_m=-0.1124+4.7385Ct     

渣油气化炉冷态流场研究（Ⅰ）

在结构、尺寸各不相同的有机玻璃圆筒形容器中,采用双通道喷咀,以空气为介质,固定射流量,用激光多普勒测速仪测定了轴向和径向的速度分布。在此基础上,研究了射流速度轴向衰减、射流轴向增长、回流量、射流速度径向分布等规律。     

渣油气化炉的数学模拟

本文提出了渣油气化炉的数学模型,计算值与引进装置测定值吻合良好.预测了工艺条件变化对反应结果的影响.     

油改气后对合成氨系统的影响及优化

乌鲁木齐石化公司化肥厂为调整原料结构,结合新疆天然气资源丰富的优厚条件在原气化炉的基础上将原料由渣油改为天然气.油改气于2003年9月29日试车,一次投料成功并平稳运行至今,油改气后一合成装置工况发生了一定变化,并做出了相应优化.     

基本有机化学工业

TQ204200610108天然气非催化部分氧化制合成气过程的研究〔刊〕/王辅臣,李伟锋…(华东理工大学洁净煤技术研究所)∥石油化工.-2006,35(1).-47~51以多通道喷嘴为射流源,在φ1m×6m的大型冷模装置中测定了天然气非催化部分氧化气化炉内的流体流动过程、冷态浓度分布和停留时间分布。分析了天然气非催化部分氧化的反应特点,研究了工艺条件对反应的影响。结果表明,气化炉内存在射流区、回流区和管流区,在射流区主要为天然气燃料反应,在管流区主要为天然气转化反应。气化炉适宜的长径比约为5:1。合成气的产量随氧气和天然气体积比为:大型气化炉0…     

气化炉砌筑技术改进对施工质量的影响

本文介绍了8.53Mpa渣油型气化炉拱顶弄口炉底的砌筑改进方法,阐明其提高耐火衬里的施工质量和延长气化炉寿命的作用原理,并取得了良好的经济效益。     

渣油气化的过程分析与三区模型

基于渣油气化炉冷态流场测试与停留时间分布测试以及工业现象,提出了渣油气化的三区模型,即燃烧区、回流区、二次反应区.二次反应区的主要气相化学反应为CO_2+H_2=CO+H_2O CH_4+H_2O=CO+3H_2     

气化炉砌筑技术改进对施工质量的影响

本文介绍了8．53Mpa渣油型气化炉拱顶和炉底的砌筑改进方法，阐明其提高耐火衬里的施工质量和延长气化炉寿命的作用原理，并取得了良好的经济效益。     

水煤浆气流床气化炉的数值模拟

根据气流床结构、煤的物性、气化过程化学反应及传热传质的特点,以气化炉外壁温度等为边界条件,建立了水煤浆气化炉的一维稳态数学模型,采用隐式变步长ODE算法平行求解气化过程中涉及的动量、传热、传质等常微分方程组。并以华亭煤、Australia/UBE、Illinois no.6以及Eastern coal四种煤为例进行了验证,所得模型计算结果与文献试验数据能够较好地吻合。在此基础上以750t/d的GE炉为例,讨论了华亭煤气化过程中的组分变化、颗粒停留时间及碳转化率与气化炉尺寸的关系。所建模型对气化炉设计及运行有一定的指导意义。     

渣油制氨装置原料改为天然气实施技术分析

本文介绍了我国第一台8．53MPa德士古渣油气化炉改烧天然气的实施情况。     

德士古气化炉简介

以渣油为原料的30万吨/年合成氨装置,在镇海和乌鲁木齐相继建成投产,业经验收。该装置的核心设备之一——气化炉,在工艺参数、材料选用及结构设计方面,都与老式气化炉(蒙托卡梯尼型)有较大的区别,它具有用材合理,结构紧凑等优点。本文仅就气化炉的主要工艺参数,主要材料及结构等作简要介绍,可望对于老厂的技术改造有一定启示和帮助。     

高温射流井底流场与参数影响分析

高温射流钻井过程中,高温流体在上返时易引起上部井壁岩石的裂解垮塌和钻柱持续高温,为实现安全高效钻井,提出了通过钻柱侧向注冷水的环空冷却方案,研究了射流速度、射流温度和冷水速度等参数对环空冷却效果的影响。研究结果表明:随着射流速度的增加,环空平均温度对射流速度的变化敏感性越来越弱,同时环空平均温度与射流温度呈线性关系。冷水速度存在某一临界值,该临界值与射流速度和井眼直径等因素有关,当冷水速度大于临界值时,既能够保证高温流体对井底的破岩效果,又可以对环空进行较好地冷却。研究中,临界值为射流速度的70%80%,高温射流与冷却水的临界流量比为0.91,且随井筒尺寸的增加而增大。高温射流破岩的能量利用率高,在深井硬地层中采用非接触式破岩可提高钻井速度。在实际较软地层钻井过程中,两侧冷却条件下的高温射流方案在需要进行扩眼钻进的地层具有一定的适用性。     

高温射流反应腔结构设计与反应规律

结合高压水射流和岩石热裂解钻井方法,提出了适用于深部硬地层的高温射流钻井新方法,即利用高速射流对岩石表面形成冲击力,同时高温流体迅速将热量传递给岩石以达到快速破岩的目的。因此高温射流发生装置对最终作用于岩石的射流性能十分重要,设计了两种高温射流燃烧反应发生装置结构(混合装置和对冲装置),利用计算流体力学模拟了常压下不同反应参数对生成的高温射流的影响,并对两种装置进行对比分析和反应规律研究。结果表明:高温的平均射流速度随着甲醇质量流量的增加而增大;气体存在滑脱效应,在满足化学反应方程的理论值的基础上,甲醇的实际质量流量应大于理论质量流量,而氧气的实际质量流量小于理论质量流量,使两者混合和燃烧更加充分,释放更多能量;在本文模型条件下,将空气质量流量控制在0.03~0.04kg/s较为合适,既可以保证反应腔内充分燃烧,又可以获得较高的射流速度;冷水质量流量与喷嘴速度呈线性正相关;在现场实际应用中,应注意控制冷水流量,以免造成射流温度过低。不同空气质量流量条件下,混合装置的射流速度和温度较优。两种装置的射流速度和温度在不同氧气浓度条件下变化规律一致,均先增大、后减小,但是在射流速度方面,对冲装置较优。在现场实际应用时可根据需要达到的射流速度和温度选择不同结构的燃烧装置,使高温射流的性能达到最优。     

参数化虚拟设计在射流泵结构设计中的应用

利用CADDS5软件的参数化设计方法 ,对射流泵结构模型参数实现参数化虚拟设计。先设计关键部件的结构 ,再确定射流泵应用尺寸。绘图时 ,先建立尺寸变量的约束关系。若要改变某些零件结构尺寸 ,可改变与此尺寸有约束关系的参数 ,而不改变整个设计方案。然后对零件分块造型 ,并修饰零件结构 ,再将各零件组合成一个完整的泵体 ,配合各方位的移动和旋转 ,得到更完整清晰的结构图。实践证明 ,参数化虚似设计提高了射流泵结构的设计精度。     

8.53Mpa德士古渣油气化炉改烧天然气后拱顶超温的原因分析

本文从热力学角度分析了我国第一台8.53MPa 德士古渣油气化炉改烧天然气以后所出现的炉子拱顶部分超温的原因     

8．53Mpa德士古渣油气化炉改烧天然气后拱顶超温的原因分析

本文从热力学角度分析了我国第一台8．53MPa德士古渣油气化炉改烧天然气以后所出现的炉子拱顶部分超温的原因。     

泡沫发生器内部流场的数值模拟

泡沫流体广泛应用于酸化、冲砂洗井、堵水等作业中,泡沫发生器的结构直接影响泡沫流体的质量以及应用效果。通过对射流式和同心管式泡沫发生器内部流场的数值模拟,得到了泡沫发生器内部的速度分布、气液相分布和压力损失。由模拟结果知,射流式泡沫发生器的泡沫均匀程度要好于同心管式泡沫发生器;在一定范围内气液相入口的速度对出口泡沫流体的均匀程度影响不大,但对压降损失影响较大。在设计泡沫发生器时,应该根据泡沫产生速度的要求调整泡沫发生器入口尺寸,降低发生器的压降损失。     

基于CFD的高压水射流喷嘴流场仿真分析

目前高压水清洗技术在油管清洗领域占据了非常重要的位置,喷嘴作为高压水射流清洗系统的核心元件,其结构直接决定了射流清洗效果,因此选择和设计合理的喷嘴结构是非常重要的。基于计算流体动力学,建立三种常用喷嘴射流计算模型,以射流核心速度的衰减快慢、射流清洗的有效宽度、射流基本段长度作为喷嘴结构优劣的评价指标,通过计算分析得到:锥直型喷嘴最适宜作为高压水射流清洗喷嘴。