基于泵阀滞后角的三缸泵流量动态特性

三缸单作用往复泵排出管内的压力脉动是由流量脉动引起的 ,为减少压力脉动 ,通常在排出管路上安装空气包。建立了空气包排出管路系统的动力学模型 ,得到了排出管路流量的动态方程。实际算例的结果分析表明 ,在其它条件不变的情况下 ,三缸泵曲柄连杆长度比增大时 ,空气包后部管路内流量脉动率略有增大 ;空气包入口颈管内径增大时 ,流量脉动率略有减小 ;对流量脉动率影响最大的是泵阀开启和关闭滞后角 ,当滞后角增大时 ,流量脉动率迅速增大。     

排出空气包(七)

在泥浆泵排出管线上接入空气包,以减少压力波动,增加钻机输出水马力,减少维修费用并改善全部工作。压力波动的产生泥浆泵活塞引起的流量变化导致排出管线中的压力波动。这种波动发生在泵内、地面管线和钻杆柱里。由于     

SL3ZB—37HJ型恒排量往复泵的研制与应用

SL3ZB— 3 7HJ型三缸单作用恒排量往复泵是针对油田注聚合物的需要而开发的。这种新型泵采用凸轮传动机构 ,通过对凸轮廓线的设计 ,实现了恒排量输出特性 ,从根本上解决了曲柄连杆机构往复泵的排量、压力脉动问题 ,无须配备排出预压空气包、吸入缓冲器和灌注泵 ,自吸性能良好。着重叙述了这种泵的主要技术参数、工作原理及结构特点。 1 1台泵历经一年多的使用情况证明 ,泵排量恒定 ,压力无波动 ,运转平稳 ,能充分满足注聚合物工艺要求。     

液压驱动式钻井泵的初步研究

液压驱动式钻井泵用变排量泵和动力油缸等代替机械驱动钻井泵的曲柄连杆机构,泵的冲程长,冲次低,排量可变,排出压力波动小,运转平稳。使用液压驱动式钻井泵可取消灌注泵和空气包,可减轻工人的劳动强度和提高钻井效率。     

对“钻井泵空气包作用机理的几个问题”一文的复议

钻井泵空气包本身体积变化并不是一个常数，它随充气压力的增加而减小，在常规颈管情况下进包液体的阻尼和惯性不大，这时可近似认为泵压与空气包气体工作压力相等，原文关于“频率匹配和空气包的逆效应”的提法缺乏根据。影响空气包体积的主要因素是颈管的直径。     

怎样使用柱塞泵

一、泵的安装泵的管路不应复杂和带有尖锐的弯曲。应使泵尽量靠近泵液供应槽,吸入管线和排出管线应直而短,尽量减少弯曲,如果弯曲不可避免;也应使弯曲不超过45°。要尽可能避免直角弯曲,否则会阻碍液流,引起波动,从而改变压力和排量,阀和管线尺寸要适当,并要互相配合。泵液供应槽与泵之间要直线连接,在吸入和排出管线上要安装空气包,现在,这已成为一个必需的措施。     

空气包工作原理及设计方法的分析与讨论

就目前的关于空气包理论方面的某些问题进行了分析和讨论。认为应将空气包视为一减振系统来分析其作用原理,才能完善空气包的工作原理,从而保证它与往复泵有较为合理的匹配。从理论和实验两方面指出了空气包气体的工作压力与泵所输送的液体的工作压力值有较大的差异,不应混同。文中还从动力学的角度提出空气包的设计方法。     

三缸单作用钻井泵空气包体积的设计计算

为了降低三缸单作用钻井泵的压力和排量波动,通常在排出管线上安装有空气包.文章分析了钻井泵空气包体积设计计算的理论基础,提出了一种新的设计计算方法.经实践验证表明,该方法比传统的设计更趋合理.     

钻井泵阀运动对排量的影响

在分析钻井泵的排量不均度及钻井泵阀运动规律的基础上, 给出了阀盘上升和下降时的位移表达式。根据水力学的连续原理, 推导了进入排出空气包的液体流量公式, 指出泵排出液体的量由２ 条正弦曲线和１ 条余弦曲线叠加而成。实例计算表明, 考虑泵阀运动对排量的影响,使用小直径缸套时, 泵的排量不均度提高了５ 倍。建议尽可能减小阀盘直径和运动速度, 并尽可能使用大直径缸套。     

往复泵空气包消波性能的试验研究

往复泵排出压力的波动包括低频和高频两类，应分别考虑。其空气包的消波性能取决于气囊容积，充气预压力，排出压力及机械结构等多种因素，合理的设计方案，能够以较小的体积达到同样的消波目的。     

空气包特性参数的计算及与钻井泵的匹配

进一步完善了空气包体积的计算方法,给出了适合于工程应用的简便的计算公式,具体推证了消振空气包分支系统固有频率的计算过程,阐述了固有频率对空气包分支系统的作用,分析了分支系统的结构因子和状态因子对固有频率值的影响,进而提出了实现空气包装置与钻井泵频率匹配合理,使空气包分支系统阻抗最小、消振效果最好的条件及措施。     

钻井泵空气包作用机理及其性能评价

根据系统控制与流体振动的基础理论,分析了钻井泵空气包的工作过程,指出空气包系统的固有频率与往复泵工作频率的匹配关系是影响空气包作用效果的唯一综合性因素,进而提出了对空气包的设计和使用所应追求的指标。     

球形压力脉动消除器的试验研究

本文对球形压力脉动消除器的衰减脉动压力性能进行了模型试验研究,与实物测试结果比较一致。同时还对其结构和参数对衰减压力脉动的影响进行了分析,井提出确定最佳结构的方法。     

有杆泵井下空气包设计及分析

随着国内各油田相继进入开发中,后期,大泵强采生产工艺普遍应用,类似流体惯性引起的系统设备超载问题日渐突出,为了减少液柱惯性效应对系统设备的损坏,在井下空气包已有研究成果的基础上,设计了一种安装在抽油杆上的下空气包装置。这种设计与美国的皮囊式阻尼器以及以前设计的安装在油管上的安装相比,设计更为准确,油田使用和维修更为方便;对影响井下空气包设计的主要因素进行了分析,这有利于油田在设计、制造和使用空气包时,科学的选择不同的井况、抽汲参数以及合理的流体载荷惯性降低百分比,使这种装置在满足降低流体惯性载荷的前提下,空气包更易于加工。     

钻井泵空气包容积及充气预压力的确定

根据热力学原理，分析了空气包工作过程中各种可能的热力学过程，计算了ＳＬ３ＮＢ—１３００Ａ钻井泵应配备的空气包体积，从而为减少钻井空气包体积提供了理论依据。通过对４０Ｌ、７５Ｌ空气包试验结果的回归分析，得出了４０Ｌ、７５Ｌ空气包充气预压力与泵压之间的关系，对合理选择空气包充气预压力有指导意义。     

天然气井试油完井过程中快速泄压对井下工具密封性的影响

压控式井下工具空气室的密封元件不仅受到天然气、二氧化碳、酸碱井液等介质的侵蚀,还要承受井下温度和压力变化带来的影响。在川渝地区天然气井的试油完井中,压控式井下工具多次出现因“气体快速减压(RGD)”效应影响而造成密封元件的密封性能降低,高压天然气渗入空气室形成了圈闭压力,致使工具不能正常工作的情况。为了降低RGD效应对试油完井井下工具密封性的影响,以可控封堵阀为例,开展了在井下工况条件下空气室渗入高压天然气的模拟实验,验证特定的井况条件下会产生RGD效应,使橡胶密封元件的密封性能降低;同时通过模拟实验对比,优选了能耐RGD效应的“O”型密封圈,该密封圈在现场应用了4口井,均未出现空气室渗入天然气的现象。天然气的快速泄压对井下工具密封性的影响可以通过控制压降速率、减少开井关井次数和使用耐RGD效应的“O”型密封圈进行防治。为了提高井下工具密封的可靠性,提出了优化设计空气室的密封结构、减小空气室“O”型密封圈承受的密封压差的建议。该防治天然气快速泄压影响井下工具密封性的技术,为试油完井井下工具的设计和密封件的选择提供了借鉴。     

钻井泵空气包的体积计算

本文针对以往的计算钻井泵空气包体积的方法所存在的问题,根据热力学实际气体绝热等熵过程理论,阐述了钻井泵空气包体积的计算原理和步骤,给出了几种三缸钻井泵在各种工况下的空气包体积计算值,并根据有关计算结果得出了若干重要结论。文末对空气包的研制和使用提出了几点建议。     

LNG接收站海水泵及高压泵变频节能探究

国内LNG接收站通常采用一台海水泵额定流量运转为一台开架式气化器(ORV)提供海水的模式气化LNG,非冬季运行,由于海水温度较高、外输天然气流量较小,ORV所需海水流量小于海水泵额定流量。所以,此运行模式普遍存在能耗过剩。同时,由于外输天然气压力调节范围较大,而高压泵只能提供其额定出口压力。因此,当外输天然气压力较小时,高压泵出口压力过剩,导致能耗过剩。为了解决海水泵、高压泵能耗过剩问题,开展了对其变频节能的探究。首先,分析了海水泵、高压泵变频的必要性;然后,以海水泵为例,以其特性曲线为基础,计算了海水泵工频出口压力及电机功率,再运用二分法及泵相似理论计算了海水泵变频电机功率;之后对海水泵及高压泵工频计算进行了误差分析,最大相对误差为3.5%;最后,通过能耗对比发现:海水泵采用变频,每年可节省电能39.41%;高压泵采用变频,每年可节省电能47.39%;采用海水泵、高压泵变频,接收站每年可节省经济成本约426万元。     

变频泵的选型

对如何合理选择变频泵提出了几种方法.水泵的变频控制有三种方法:变流变压控制,恒压变流控制和恒流变压控制,不同的方法其节能效果不同.变频泵串联的最优配置——同型号两台泵串联,其中恒速泵、变频泵各一台,变频泵并联时宜采用并联泵组均变频控制.     

双螺杆多相泵输送气液混合流体时的转矩特性

以空气及不同粘度的水和油为多相介质 ,在自建的试验装置上 ,做了双螺杆多相泵输送气液混合流体时转矩特性的试验研究。结果表明 ,泵启动后 ,双螺杆多相泵转矩随转速的增加而增大 ;额定转速下 ,转矩随进、出口压差的增大而增大 ;进、出口压差相同时 ,流体粘度增大转矩略有增大 ;在低进、出口压差条件下 ,含气率对转矩影响不大 ,在高进、出口压差条件下 ,含气率增大则转矩增大 ;气液混合流体的非均质特性可引起双螺杆多相泵的转矩脉动 ,最大瞬间转矩几乎可达转矩平均值的 2倍