浮沉池工艺在给水处理中的应用研究

介绍了浮沉池工艺的产生、适应的原水条件,以及影响浮沉池工艺运行的因素。浮沉池工艺适应于低温低浊水和高藻水的处理,并能很好地应对突发的高浊度。水温、浊度、混凝条件、溶气系统、水力负荷、斜管（板）装置、排渣排泥系统都会影响浮沉池的运行。     

新型多功能旋流澄清气浮池

针对水质随季节变化大的原水，将高浊度水处理技术与气浮技术相结合设计出旋流澄清气浮池，并对其工艺设计、工作原理、工程实例、技术参数进行了介绍。该池适用于对高浊度水和低温、低浊水及轻度油污染原水的处理。     

高浊度原水水厂预沉池工艺设计及运行管理研究

以西南地区某净水厂为例,介绍了使用预沉池应对高浊度水时,工艺的设计参数选取和设备配置情况,并对现有预沉池应对突发高浊度原水情况进行了分析介绍,提出了预沉池在高浊度原水进水情况下的具体运行管理措施,以供参考。     

横向流斜板浮沉池设计

在工程设计中采用一种新型净化构筑物——横向流斜板浮沉池,用于处理冬季低温、低浊,夏季中高浊的江河、湖泊、水库水。在同一净水构筑物中根据需要,改变净水工艺,即当原水低温低浊时,采用气浮方式运行;当原水浊度升高(超过100度)时,则改为斜板沉淀方式运行。经过几年的生产实践证明,这种池型技术可靠、经济合理。     

HPS高效澄清池去除黄河原水中泥沙的中试研究

针对黄河中游原水中泥沙难以分离的问题,开发了HPS高效澄清池技术,并进行了中试研究。结果表明,不管是含沙量为2. 85～10. 96 kg/m~3、浊度为2 000～9 000 NTU的黄河原水,亦或是含沙量为30～90 kg/m~3、浊度为11 700～26 500 NTU的模拟超高浊度原水,HPS高效澄清池对其浊度的去除率均接近100%,出水浊度均稳定在10 NTU以下;另外,HPS高效澄清池对黄河原水中的CODMn也有一定的去除作用,平均去除率为40. 9%。混凝剂投加量随黄河原水浊度的升高而增加,但HPS高效澄清池排出的泥沙中未检测到药剂残留物;在原水含沙量60 kg/m3的条件下,排泥耗水率随含沙量的增加而增加,但均在25%以下,满足引水工程的设计要求。     

浮沉池中斜板装置对气浮运行效果的影响研究

以松花江水为原水,研究了浮沉池内部侧向流斜板装置对气浮运行效果的影响.试验结果表明,斜板装置对气浮净水效果具有一定的不利影响:对于低浊水基本无影响;随着原水浊度和浮渣层厚度的增加,不利影响略有增加;加入斜板装置后落渣现象严重,排渣周期有缩短趋势.由于气浮分离区上部固有的分层流结构受斜板装置的影响较小,因此对有机污染物的去除效果影响不大.     

絮凝过程中的高密度微分场理论及其应用研究

首次提出强化絮凝过程的高密度微分场理论，运用该理论设计了微分旋流絮凝池，并对其进行了生产性试验；此外还分析了传统絮凝池和微分旋流絮凝池中的微分场特性。结果表明，与目前水厂运行的絮凝池相比，在原水浊度为60～320NTU时，经8min的絮凝、15min的沉淀后，微分旋流絮凝反应池可使浊度降至2NTU以下，絮凝时间减小了近50％或更多，说明该絮凝池具有混凝速度快、絮凝效果好的优势。     

浅谈机械搅拌澄清池运转速率调整优化经验

净水工艺中机械搅拌澄清池作为絮凝、沉淀的主要构筑物对水质净化、成本控制起到了非常重要的作用,城镇水厂切换使用青草沙原水后,原水浊度低而且稳定是其突出特点,水厂以浊度仪为辅助监测手段,在正常生产运行情况下,通过生产性试验对机械搅拌澄清池的运行参数进行优化,确定了最合适的最佳搅拌速度。生产运行表明,合理的参数选择不仅有利于保证澄清池出水水质,而且也能为水厂节能降耗。     

论滤池反冲洗强度与时间对反冲洗效果的影响

桂林市城北水厂采用的是常规处理工艺,即混凝、沉淀、过滤和消毒,由于我们城北水厂的水源水为漓江水,水质比较好,原水的浊度在一年中有很长一段时间都比较低,单纯依靠平流折板反应池的混凝和平流沉淀池的沉淀作用对浊度的去除率极低,有时还会出现沉淀池出水浊度比原水浊度略高的情况。     

高浊度水净水厂水处理工程设计

针对内蒙古磴口高浊度水净水厂水处理的问题进行了讨论,根据实际情况,提出在选择常规处理工艺的同时,采用辐流式预沉池降低原水的浊度,使水厂出水满足了GB 5749—2006生活饮用水卫生标准,为高浊度水水厂建设和改造提供了参考依据。     

陶瓷微滤膜除浊性能的试验研究

陶瓷微滤膜技术是一种新型水处理技术，在饮用水处理中的应用主要是生产低浊度和无茵饮用水。对陶瓷膜去除原水中浊度的性能进行了研究。考查了去浊效果；研究了膜通量和出水浊度与进水浊度，膜通量和出水浊度与运行时间的关系；研究表明，膜通量随原水浊度的升高和过滤时间的增长而呈下降趋势，但陶瓷膜去除500-4000NTU原水的浊度有很好的效果，其出水浊度都小于0．2NTU。     

脉冲澄清池在琅岐海峡水厂中的应用

琅岐海峡水厂是福建省第一座采用上向流炭吸附反应脉冲澄清池的水厂。通过脉冲澄清池的应用优势,阐明其在琅岐海峡水厂的应用合理性,并介绍主体设计参数和优化的设计细节。脉冲澄清池在5 NTU低温、低浊及正常浊度小于等于30 NTU情况下,可保证出水浊度不大于3 NTU;原水浊度小于1 000 NTU时,出水浊度不大于6 NTU;暴雨期1 000 NTU及以上浊度情况下,出水浊度可保证在10 NTU以内。同时,脉冲澄清池设备少,运行管理精度要求高,今后需在运行管理方面进一步关注,积累经验。     

常规工艺对浊度的去除效率及浊度预警水平

分析了原水泵站及水厂各工艺单元出水一整年的浊度数据，发现1月-4月的原水浊度较低，如果碱铝投加量低于一定限值（如8．88mg／L）则易造成出水浊度偏高，需要控制混凝剂投加量以保证混凝效果。清水池内浊度容易升高，这可能与滤池初滤水的水质较差有关。根据各工艺单元对浊度的一般去除效率和出厂水浊度标准，提出了原水和工艺单元出水的浊度预警水平，这对于水厂常规工艺的运行具有指导性意义。     

显示式絮凝控制系统应用于低浊水库水

D水厂设计供水能力为35万m^3／d,原水取自D水库,2002年原水浊度年平均值为4．16NTU,最高13．6NTU,最低1．11NTU,藻类年平均值为2801万个／L,为低浊高藻水库水,由于水源经常切换,水质变化大。原水流经配水井后分别进入东、西组混合池、反应池、沉淀池、滤池进行处理,生产出成品水。     

矿区自来水厂的"翻池"现象及对策

某矿区自来水厂在处理矿井尾水时出现了“翻池”现象,分析了产生“翻池”的原因,介绍了对原水进行混合、缓冲、稳流,增设流动电流与浊度双闭环加流量前馈控制的自动加药系统,投加助凝剂等一系列对策,以及达到的效果。     

低温低浊地表水处理技术的探讨

东北地区低温低浊地表水采用常规工艺难以净化处理，往往又因为到污染而使原水的色度，耗氧量提高，进一步增加了水质净化的难度。另外，地表水体水质在一年中变化很大，采用固定的常规净化工艺很难适应。对水处理工艺混凝，分离和过滤等环节进行了分析，得出了采用浮沉池工艺可以经济合理地处理低温低浊地表水的结论。     

四段式生物接触氧化池预处理微污染珠江原水研究

利用广州市白鹤洞水厂闲置的一组回转式隔板絮凝池，通过加装填料和曝气设备构建了四段式生物接触氧化池，并采用其预处理微污染珠江原水。结果表明，该工艺对NH3-N、CODMn和浊度的去除效果良好，末段出水的NH3-N、CODMn和浊度平均值分别为0．41mg／L、3．41mg／L、16．5 NTU，相应的平均去除率分别为92．03％、47．85％和61．09％。该工艺对氨氮的去除较为高效，是处理高氨氮微污染原水的一种有效方法。     

微絮凝直接过滤工艺处理低浊度原水试验研究

采用微絮凝直接过滤对低浊度原水进行试验研究，试验结果表明：当原水浊度小于20NTU时，采用聚合氯化铝（PAC）作为絮凝剂，控制投药量为3～5mg／L，絮凝时间3～5min，可保证出水浊度小于0．5NTU，符合国家饮用水卫生标准．     

地震灾区PAM与PAC联用处理高浊度原水的生产应用

5.12地震后,绵阳市地表水源水质发生较大变化,浊度逐年呈现上升趋势。2010年,绵阳市某给水厂原水最高浊度达到20170NTU。针对高浊度原水,该给水厂选用聚丙烯酰胺(PAM)与聚合氯化铝(PAC)进行联合投加。在高浊度原水期间,PAM投加量控制在0.1mg/l左右,PAC最高投加量为77.32mg/l。通过对水厂工艺运行参数的适当调整,在高浊度原水情况下取得了较好的处理效果,保证了出厂水水质。     

液氯应用于地表水厂应急除锰研究

针对水厂原水夏季锰超标带来的出厂水浊度、色度超过滤后水的问题,经对比试验和分析论证采用液氯氧化除锰方案.通过在预氧化接触池投加氯,出厂水中锰从原水的0.1-2.0mg/L降低到0.05 mg/L以下,色度从原水的50-80度降低至5度,工艺简单,易于操作.同时调查分析了水厂锰的来源及变化,并针对水厂设计以及液氯除锰中需...