干法脱硫解决液化石油气铜片腐蚀不合格问题

对解决液化石油气中H₂S含量偏高而导致的铜片腐蚀不合格问题进行了研究,考察了活性炭、分子筛和两种不同的脱硫剂脱除液化石油气中微量H₂S的效果。试验结果表明,采用干法脱除液化石油气中H₂S是解决液化石油气铜片腐蚀不合格问题的有效方法,四种材料均能脱除液化石油气中的H₂S,从而使产品铜片腐蚀合格,工业试用表明,NC-L脱硫剂硫容比活性炭更高。     

多孔介质内H2S超绝热燃烧制氢的数值模拟

为探索H₂S在多孔介质内超绝热燃烧裂解制硫制氢的机理,采用计算流体力学(CFD)与CHEMKIN相结合的方法,使用标准k-ε湍流模型和一个17组分、57步复杂化学反应机理,模拟了H₂S在直径为3 mm的Al₂O₃圆球堆积成的多孔介质内的燃烧,模拟结果与实验数据基本吻合.模拟结果显示：多孔介质内H₂S的燃烧温度超过了绝热燃烧温度,为H₂S的裂解制硫制氢提供高温环境,富燃条件下H₂S部分地裂解生成单质硫和氢气.另外,对采用的复杂化学反应机理是否适用于多孔介质内H₂S燃烧时各向异性火焰的模拟作了有意义的探索.     

35CrMo和00Cr13Ni5Mo硫化氢环境应力腐蚀开裂

用慢应变速率拉伸实验和U形试样浸泡实验、电化学极化技术并结合微观分析手段,在湿硫化氢介质中研究了35CrMo和00Cr13Ni5Mo两种钢的应力腐蚀开裂行为规律。结果表明,35CrMo和00Cr13Ni5Mo钢在实验条件下均具有一定应力腐蚀开裂（SCC）敏感性,其敏感性随着溶液pH的降低和H₂ S浓度的增大而增大;00Cr13Ni5Mo 在实验条件下抗SCC的能力均高于同条件下的35CrMo,在pH3.0的溶液中,二者性能比较接近,在pH4.5的溶液中,00Cr13Ni5Mo 耐H₂S环境SCC的性能明显提高,高于35CrMo,这主要是因为00Cr13Ni5Mo中的耐蚀合金元素增强了其钝化膜的稳定性、降低了氢脆作用所致。     

含(CH4+CO2+H2S)酸性天然气水合物形成条件实验与计算

采用高压全透明蓝宝石水合物相平衡装置,测定了(CH₄+CO₂+H₂S)三元酸性天然气在纯水条件下的水合物生成条件数据.实验温度范围为274.2～299.7 K,压力范围为0.58～8.68 MPa.混合物气体中H₂S和CO₂的浓度分别为 4.95%（mol）～26.62％（mol）和6.81%（mol）～10.77%（mol）.采用Chen-Guo水合物模型对实验数据进行了计算,结果表明,在不同的H₂S浓度下,Chen-Guo水合物模型的预测精度优于CSMHYD 模型.随着H₂S浓度的增加,计算的绝对偏差增大.针对H₂S浓度较高［＞10％（mol）］的体系,该两种水合物模型均有待改进.     

常温可再生精脱硫催化剂的开发与应用

介绍了KT-312型新型精脱硫催化剂的小试、侧流试验和工业应用结果。该催化剂在常温下操作,可多次再生,并能同时脱除H₂S和COS。该催化剂还解决了含高浓度CO₂工业气流的脱H₂S和COS难题。     

耐硫变换催化剂所需最低硫含量问题探讨

对于耐硫变换催化剂最低硫含量问题, 通过对理论和实验数据的分析, 认为仅以纯体相MoS₂水解与硫化反应平衡热力学计算来确定最低H₂S含量的方法尚有不足之处。从化学平衡和动力学两方面, 以实验数据和工业操作为依据, 探讨了耐硫变换催化剂所需最低硫含量问题, 认为变换气中H₂S含量对催化剂活性影响主要是动力学方面, 它还与催化剂组成和结构有关, 应通过实验测定具体催化剂活性与含量的关系曲线, 并结合使用条件来确定适宜的H₂S浓度低限。     

SQ105吸附剂在二氧化碳一步法脱硫工艺中的首次应用

比较了中国石化齐鲁石化研究院开发的SQ105吸附剂和国外参比吸附剂。对SQ105吸附剂在尿素装置“两脱一解”脱硫工艺CO₂脱硫单元的应用情况作了介绍。应用结果表明,SQ105吸附剂在40 ℃时,对COS和H₂S具有很高的脱除活性,净化后,CO₂硫含量满足尿素合成的要求,能够替代水解工艺常温脱除二氧化碳中的COS和H₂S。     

国产200mm SA516Gr70(HIC)钢制压力容器的生产制造

由于国内技术力量薄弱,在过去一段时间内使用进口大厚度SA516Gr70(HIC)钢板生产抗湿硫化氢环境中的冷高压分离器。本文介绍了国产200mm厚该种钢板在生产制造中卷板、焊接及整体装配的情况。结果证明,国产200mm SA516Gr70(HIC)钢制造的冷高压分离器各项技术指标完全符合技术条件要求,已经达到进口钢板生产的产品质量,SA516Gr70(HIC)钢制压力容器已经具备完全国产化的条件。     

筛板塔Fe/Cu湿式催化氧化脱除H2S气体制硫磺的实验

阐述了筛板塔Fe/Cu湿式催化氧化脱除H₂S气体制硫磺流程,考察了操作空塔气速、液气比、起始pH值和H₂S入口浓度对H₂S脱除效率的影响及鼓风量、液柱高度对Fe^3＋氧化再生的影响;并进行了综合实验。结果表明,含120g/L的Cu²⁺、70g/L的Fe²⁺及70g/L的Fe³⁺的吸收体系即能对体积分数为1000×10^－6的H₂S废气近100％稳定脱硫,流程简短、能耗低,体系除消耗O₂外,过程不消耗原料,不产生二次污染,体系无降解问题。     

建筑用16Mn钢表面制备锌系复合磷化膜及其耐腐蚀与抗污染性能

在建筑常用的16Mn钢表面制备锌系复合磷化膜,研究了磷化液中TiO₂颗粒分散液添加量对锌系复合磷化膜的结合力、表面形貌、TiO₂颗粒含量、厚度、耐腐蚀性能及表面抗污染性能的影响。结果表明：锌系复合磷化膜与16Mn钢基体结合紧密,晶体间空隙被TiO₂颗粒不同程度填充。TiO₂颗粒分散液添加量为15 mL/L时制备的锌系复合磷化膜晶体表面附着很多TiO₂颗粒并呈良好分散状态,厚度约为9.2μm,静态接触角接近125.0°,其电荷转移电阻和低频阻抗值较16Mn钢分别提高了约2.7倍、2.4倍,对亚甲基蓝的降解率达到26.1%。原因归结为该锌系复合磷化膜表面具有较强的疏水作用,TiO₂颗粒填充晶体间空隙有效地抑制了电化学腐蚀且吸收紫外光能力增强,从而表现出良好的耐腐蚀与抗污染性能,能够为16Mn钢基体提供更好的保护作用,同时有效防止16Mn钢表面污染。     

X80级管线钢的发展及腐蚀实验研究概况

分析了我国的石油天然气消费利用及油气管道建设现状,对国内外X80管线钢的研制和应用情况进行了介绍,同时介绍了国内X80管线钢的腐蚀研究情况.介绍了不同pH值对X80管线钢土壤腐蚀行为的影响以及腐蚀产物钝化膜对钢表面的腐蚀行为与过程的影响.X80级管线钢的抗硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)和氢致开裂(HIC)行为的结果表明...     

炼油装置在湿硫化氢环境中的腐蚀与选材

基于湿硫化氢腐蚀原理,将其分为硫化物应力腐蚀开裂型和氢致开裂型;然后提出了这两种腐蚀发生的条件和腐蚀机理,并分别讨论了材料因素、环境因素等对两种腐蚀的影响;最后指出了这两种不同湿硫化氢腐蚀环境下选材的具体要求.     

16MnR(HIC)和16Mn钢中夹杂物和晶粒度的对比研究

在正火+回火+PWHT(690±14℃保温8h)条件下,对16MnR(HIC)和16Mn钢中夹杂物的形态、分布和晶粒度等级情况进行对比研究。结果表明,16MnR(HIC)钢的晶粒度等级为9级,16Mn钢晶粒度等级为7.5～8级。16MnR(HIC)钢中夹杂物少于16Mn钢,夹杂物以细小的氧化物为主,有少量的硫化物,无硅酸盐类夹杂物,且氧化物呈独立分布,没有形成串状或网络状。     

不同硫化物浓度碱性溶液中16Mn钢及热影响区应力腐蚀行为

利用U形弯试样浸泡实验和电化学技术研究了16Mn钢及其模拟热影响区在不同硫化物浓度的碱性(pH=11.7)介质中的应力腐蚀开裂(SCC)行为与机理。结果表明:16Mn钢原始组织、粗晶组织(空冷组织)和硬化组织(淬火组织)在碱性硫化物环境中均能形成保护性腐蚀产物膜、导致电极过程近似呈钝化状态,钝化电流密度依次降低;淬火组织析氢电流密度较高,腐蚀速度较低,长期服役后会造成靠近熔合线部分腐蚀深度大而暴露出残余拉应力区,引起SCC;HAZ中硬化组织、粗晶组织和原始组织在碱性硫化物环境下SCC敏感性逐渐降低,硬化组织具有较明显的SCC敏感性,粗晶组织和原始组织SCC敏感性小;硫化物浓度升高,16Mn钢及其模拟热影响区SCC敏感性增加;16Mn钢焊缝区在碱性硫化物环境中SCC裂纹扩展机制为阳极溶解机制。     

湿硫化氢环境用钢及其加工

通过湿硫化氢环境下材料开裂机理的分析 ,着重介绍国外抗氢诱导裂纹钢以及国内根据国外工程公司标准的要求 ,选用并在国内采购SA5 16Gr.70 (HIC)钢板等材料及制造设备情况 ,为正确选材和编制工艺提供参考     

耐H_2S、CO_2腐蚀新型涂料的研制与应用

H_2S、CO_2酸性腐蚀是目前我国化学工业、石油石化工业以及其他部门面临的一个普遍存在的问题,除了常规的酸性腐蚀之外还存在严重的氢致应力开裂(HIC)和硫化氢致应力开裂(SSCC)。采用环氧树脂和多异氰酸酯为涂料的成膜基料,加上高效抑制氢渗透、高效防止HIC和SSCC的填料所研制的涂料可以较好地解决这一问题。     

液化石油气球罐H_2S应力腐蚀裂纹返修

通过对液化石油气球罐焊缝部位H2S应力腐蚀破裂(SSCC)原因的检验分析,提出了可行的裂缝返修方案。     

16Mn钢在3％氯化钠水溶液中的阴极保护及其氢脆敏感性

本文用失重法和慢应变率法确定16Mn钢在3％氯化钠水溶液中适宜阴极保护电位区间,用扫描电镜观察慢应变拉伸断口形貌。结果表明:16Mn钢在3％氯化钠水溶液中适宜阴极保护电位区间是:-775mVSCE——-900mVSCE。阴极过保护电位下,16Mn钢将发生以沿晶脆断为特征的氢脆,而且保护电位越负,其氢脆敏感性越大。     

温度对P110钢在饱含CO_2/H_2S水介质中腐蚀行为影响

利用高温高压釜失重实验、电化学阻抗谱、Tafel曲线以及扫描电镜等技术,研究了温度对P110钢在饱含CO_2和H_2S气体的吉林油田采出水中的腐蚀行为影响。结果表明,随着温度的升高,P110钢的腐蚀速率首先增大;当温度高于50℃后,腐蚀速率又呈现下降的趋势。这主要是由于低温下所成腐蚀膜的致密性较差,当温度高于50℃后腐蚀膜由明显的晶态FeCO_3组成,且温度越高,腐蚀膜的晶态特征越明显、晶粒越细,膜对基体的腐蚀保护作用越强。