高压运行炉的柠檬酸快速清洗

高压运行炉的柠檬酸快速清洗福建省电力试验研究所连伯煌厦门嵩屿电厂筹建处穆永康１前言漳平火电厂￣＃１炉主蒸汽压力９．８ＭＰａ，１９８６年１２月投产，至本次化学清洗时，已运行６年多。经割管检查测定，水冷壁管向火侧垢量多达３００ｇ／ｍ￣２，其主要成分为铁及...     

田东电厂3号炉水冷壁管爆漏事故分析及措施

田东电厂３号炉水冷壁管爆漏事故分析及措施梁汉文（广西田东电厂田东５３１５０１）１概况我厂３号炉是武汉锅炉厂生产的ＷＧＺ１３０／３９—１型中温中压汽包自然循环锅炉，１９８３年４月投产，至今已累计运行５５０００ｈ。１９９３年１２月３０日因炉内水冷壁管爆漏...     

EDTA洗炉的应用

富拉尔基发电总厂1号炉系哈尔滨锅炉厂生产的HG—670／140－6型超高压中间再热式汽包炉。该炉子1982年2月10日投入运行，先后于1985年、1987年、1990年进行了大修。在第3次大修时测得水冷壁垢量，向火侧为8419／m2，背火侧为361g／m2。1EDTA清洗（小型）试验1990年8月至10月就EDTA的洗垢能力、腐蚀速率及回收进行了多次小型试验。试验条件是：高压釜是采用不锈钢管制作的，钢管直径89mm、高150mm、厚10mm，法兰直径140mm。管样是割取的1号炉标高26m处的水冷壁管。EDTA洗液的准备：量取300ml洗液，浓度为6％～10％，PH值为5．0～6．0…     

1000t／h双炉膛直流炉低负荷特性试验

“四管”爆漏是锅炉事故的主要原因，而水冷壁的事故率又最高。本文了洛河电厂１号炉水冷壁低负荷特性试验的内容，方法及结果，通过试验分析，初步认识了１０００ｔ／ｈ双炉膛直流炉膜式水冷壁对低负荷运行工况的适应能力，指出了该炉低负荷运行时存在的问题及参数控制要求，并提出了建议。     

红雁池发电厂9号炉爆管原因分析

介绍了红厂9号炉炉底管频繁爆管的主要原因，指出炉底管敷料脱落赞成炉水介质浓缩腐蚀形成脆性破坏，对此应加强施工工艺和保养，加强炉水监督工作等防范措施。     

联合循环锅炉炉水泵的热应力问题

ＣＥ型联合循环锅炉的炉水泵是炉水系统重要的组成部分,它与炉本体其它部件一样,也有温差和温度变化率的限制,如温差过大或温度变化太快,就会因热应力过大导致炉水泵损伤,甚至损坏。制造商说明书中要求炉水泵启运前,泵入口的汇集箱与泵体的温差宜小于３８℃,泵体温度变化率一般不应超过２℃／ｍｉｎ,这些规定都是为了避免使炉水泵受过大的热应力而损坏。分析炉水泵及系统的构造可知,引起炉水泵温差及温变主要有：（１）炉水泵启动时,高温水自下降管进入冷泵,或低温水自下降管进入热泵;（２）炉水泵运行中锅炉汽压变化;（３）炉…     

国产1025t／hUP炉检修体会

我公司负责石洞口电厂4台1025t／h改进型UP锅炉的检修。这4台炉从1988年12月底投运到1995年10月止，共发生非计划停炉122次．加上节假日调度停役检修，总计达400次以上。其中“四管泄漏”引起占90％，停炉抢修牵制r公司的很大精力，因此减少停炉检修次数，消灭“四管泄漏”的频繁发生，一直是我公司锅炉专业的主攻目标。近几年对锅炉设备的“四管泄漏”经历了“堵漏”、“消漏”、“防漏”的过程，积累了，一定经验。但是，由于影响UP型锅炉安全运行有设计、制造、安装等方面的原因，也有运行管理方面的问题．其中有些原因还较为复杂。     

1000t／h直流炉膜式水冷壁焊缝射线透照方法探讨

１０００ｔ／ｈ直流炉膜式水冷壁焊缝射线透照方法探讨洛河发电厂（２３２００８）单长林洛河发电厂两台１０００ｔ／ｈ亚临界中间再热式直流锅炉水冷壁采用小管径鳍片管，一次垂直上升中间两次混合，具有较高的重量流速。在高热负荷区域采用了内螺纹管，炉膛四周用２４片...     

旋风炉的炉墙密封与炉衬热处理

旋风炉具有其它锅炉难以替代的特点，对煤种适应性强，灰渣能直接综合利用，减少大气污染等，但该型炉的炉墙密封与保温有特殊要求。本文结合ＷＧＺ７５／３．８２－１６型液态排渣旋风炉的安装，介绍了旋风炉的炉墙结构、密封方式及炉衬热处理规范。     

沸腾炉鼓风风箱爆炸原因及预防

沸腾炉鼓风风箱爆炸原因及预防徐州庞庄煤矿（徐州２２１１４１）李常孝李君荣庞庄煤矿发电厂３号炉为ＳＨＦ２０—２５／４００—ＡＩ型沸腾炉是广西梧州锅炉厂１９８７年产品，１９８９年１２月份投入运行。额定蒸发量２０ｔ／ｈ，过热蒸汽压力２．４５ＭＰａ，过热蒸汽...     

旋风炉的运行实践

本文通过对陈塘庄热电厂ＷＧＺ２２０／９．８－１１（１２）型旋风炉运行实践的总结，提出立式旋风炉运行中应注意的问题，此外，对旋风炉的炉衬，受热面积灰，调峰能力，高温腐蚀等问题也提出了调整操作建议。     

SG-1025／183-M317型炉再热器穿顶棚管泄漏原因分析及改造

详细分析了沙角A电厂4,5号锅炉（SG-1025／183-M317型）再热器穿顶棚管泄漏的原因，提出了技术改造方案．可供同类炉型锅炉设计与改造时参考。     

贵溪电厂3号炉改装螺旋槽管空气预热器后节能效果分析

贵溪电厂３号炉改装螺旋槽管空气预热器后节能效果分析收稿日期：１９９６年１２月１０日江西省贵溪发电厂（３３５４００）胡志坚龚斌奇贵溪电厂３号炉系上海锅炉厂生产的ＳＧ－４００／１４０－Ｍ４１５型超高压中间再热锅炉，原设计预热器采用二台Φ６．７Ｍ回转式空气...     

炉外管爆漏与预防

锅炉外部管包括四大管道、各类导汽导水管、热力系统的疏水、排污、取样、放空管等,这些管道穿越空间大,走向复杂,介质温度、压力高,所以,炉外管的爆破具有损失大、杀伤力强、后果难以预料和控制、严重威胁现场工作人员的生命安全的特点.近年来,炉外管道的爆破呈频繁发生态势,造成重大人员伤亡.防止炉外管爆漏已成为火电厂一个非常紧迫的任务,分析查找各类炉外管爆漏成因,对于从根本上解决炉外管爆漏至关重要.……     

保定热电厂锅炉“三管”泄漏情况分析及对策

保定热电厂锅炉“三管”泄漏情况分析及对策保定热电厂严不凡，楚树林保定热电厂共有六台锅炉，其中＃１～＃３炉出力２００ｔ／ｈ６０年代初投产，＃４炉出力２２０ｔ／ｈ１９７２年投产，＃５炉、＃６炉出力４１０ｔ／ｈ分别于１９８２年和１９８８年投产。锅炉三管（省...     

关于“快速消压”停炉

缩短机组检修时间，具有重大的经济意义。采用快速消压停炉，可使锅炉灭火停炉后快速而安全地冷却，比常规停炉时间缩短18－20小时，本文认为快速消压停炉的关键是保证壁温差不超限，文中介绍了降低壁温差的几种技术改进措施及存在问题提出了改进意见／。     

6号炉水冷壁管高温腐蚀原因浅析

６号炉水冷壁管高温腐蚀原因浅析台州发电厂戚国水台州发电厂６号锅炉由上海锅炉厂生产，型号为ＳＧ４２０／１４０—Ｍ４１５，直流燃烧器四角布置，切圆燃烧。１９８８年４月投产，经过了Ｍ次大修及９次小修。１高温腐蚀的表现在１９９２年９月进行的第二大修中发现左侧...     

轻型炉墙改为敷管式炉墙

l设备概况我厂2号锅炉系原苏联塔干洛茨克锅炉厂1959年制造,同年11月投入运行的TH—16型锅炉.铭牌出力220t/h,过热蒸汽压力9.SMPa,过热蒸汽温度540℃,炉膛宽9912mm,炉膛深7160mm,炉膛容积1207m~3.主火咀为煤粉、煤气两用喷燃器.原炉墙结构为轻型炉墙.2号炉经过30多年的运行,设备老化,炉墙损坏很严重.炉膛出口过量空气系数平均达1.35,最高曾达1.46.造成炉墙损坏和漏风的主要原因是水冷壁向炉内位移,位移量最多达到700mm,水冷壁管里出外进排列不整齐,火焰通过水冷壁管直接烧炉墙.由于漏风严重,引风机出力不足,锅炉被迫正压运行,护墙损坏很快,出力由220t/h下降到190t/h,热效率也由原设计的91%下降到84.37%.由于炉膛变小,火焰中心上移,炉膛出口温度由原设计的1062℃上升到1100℃,过热器管长期过热胀粗、爆管.环境卫生严重恶化.     

谏壁发电厂8号炉螺旋鳍片省煤器改造

谏壁发电厂７，８号锅炉省煤器磨损严重，且排烟温度大大高于设计值。为了解这些问题，对７，８号炉光管省煤器进行了改造，７号炉改为直肋片管，８号炉改为螺旋鳍片管。改造效果良好，降低排烟温度，消除了堵灰和积灰情况，可作为其它电厂省煤器改造设计时参考。     

炉内多排换热器管阵列声传播特性数值研究

基于对炉内单排和双排换热器管阵列声传播特性的研究，分析多排管阵列对声波的反射、透射和衍射机理，利用数学推理方法和迭代过程给出了计算炉内多排管阵列声透射与反射系数的数学模型，研究多排换热器管阵列的声透射特性，揭示了炉内多排管阵列的声反射与透射系数随声波频率、管排数和管阵列结构参数的变化关系，并在炉内实际温度下对声透射系数进行数值计算，为锅炉管道泄漏检测技术和声波除灰技术提供了理论依据。