太极迎新

无极而太极,太极动而生阳,动极而静,静而生阴,静极复动,一动一静,互为其根,分阴分阳,两仪立焉。阳变阴合而生水,火,木,金,土,五行顺布,四时行焉,五行一阴阳也,阴阳一太极也,太极本无极也……这就是中国的太极,也是影响了儒学,道教等中国传统文化的重要思想。     

易经哲学与空调行业(连载十) 第十六卦 豫

【卦辞大意】豫,即欢乐。豫卦上震下坤,五阴而一阳,有阴阳相应、刚柔相合、顺性而动之象,所以能带来欢乐。【易经哲学与空调行业】《周易》认为,顺性而乐,适可而止,与物同乐,广乐     

中兽医文化亟待拯救

中兽医文化是中医药文化的重要组成部分。《元亨疗马集》中“人之与兽二五相同”（二指阴阳，五指五行），……夫兽者，物类也，禀阴阳之偏运，受天地之余精，得五行之未求，体无气而少全，意即人兽两医，同出一本，都是建立在阴阳五行学说、脏腑经络、营卫气血等基本理论基础上的。上古之时，人兽同医不分，至西周《山海经》之后才基本分开。     

液压机械无级传动液压控制系统设计及特性分析

新型验闸机无极传动液压控制系统与以前的传统液压机控制系统相比有着非常明显的优势,本文简单地介绍了液压机械、无极传动控制系统的基本工作原理以及相应的设计应用状态。液压机械无机传动是一种新型的流动传动系统,它使运动的功率降低,但是最终的效果却以功率的倍数增加,也就是相当于将无极变速的功率无限放大,所以在工作过程中减少了能量的损耗,也使得结果大大提高。     

花键的联接及其公差与配合(二)

(三)公差与配合 根据工艺原则花键联接的公差与配合是按基轴制。 配合分动座与静座两种:所谓“动座配合乃是轴套可沿轴的轴心线移动者;而“静座配合”,就套对轴来说,乃是固定不动者。 配合可接圆表面和键侧面来定中心。不论是动座或静座配合,在多数情形下,接合面之间应有间隙,带过盈的静座配合比较少用。决定间隙的大小应该考虑: 1)轴套移动的次数和长度; 2)轴套定中心要求的精度; 3)作用于联接件上力的大小。 在轴心线上移动的次数愈多,长度极长,则其间隙应愈大,以便移动。间隙的数值应大到能保证接合件表面间有油层存在。 当定中心的精度…     

不同载荷及结构对涡旋齿强度影响的有限元分析

为了研究气-热-固及散热片对涡旋盘的变形及应力的综合影响,应用Solidworks建立动、静涡旋的三维实体模型,基于有限元理论采用间接耦合法对动、静涡旋以及动、静涡旋装配后在气体力及热-固耦合状态下的变形和应力进行分析,由计算结果可知动、静涡旋单独分析时最大变形均发生在涡旋齿头顶部,最大应力发生在涡旋齿头根部,静涡旋的变形和应力比动涡旋略大;温度载荷对动、静涡旋的变形和应力分布影响较大,装配后涡旋盘的变形由于互相干涉和约束而减小;研究在不同轴向间隙和径向间隙情况下,动、静涡旋啮合时的最大变形和应力变化趋势,得出涡旋盘的最佳装配间隙;对比分析涡旋体外设散热片对涡旋齿变形的影响,结果表明设置散热片能减小涡旋压缩机涡旋齿的变形,增加运行可靠性。     

外加压凹槽式机械密封热分析

用ANSYS软件建立外加压凹槽式静压型机械密封的有限元分析模型,求解并分析动、静环在稳定运行过程中的温度场。利用热实体单元,添加位移约束,并引入温度场的计算结果计算密封动、静环的热应力和热变形,分析其影响因素。结果表明,动、静环密封端面在靠近内径处均产生高温,静环凹槽根部温度梯度最大;静环在内径处变形量最大而动环变形量最大处则距内径为6.5 mm(即凹槽的内侧)。     

基于基础解的电磁轴承静动特性计算方法研究

研究了电磁轴承静动特性的计算方法,定义了基于局部坐标系的电磁轴承静动特性基础解,推导了任意磁极结构的电磁轴承动力学特性与基础解之间的坐标转换关系;在此基础上提出了利用基础解计算任意磁极结构的电磁轴承静动特性的方法,该方法简捷、快速,是电磁轴承静动特性计算的一套规范化、标准化的方法。     

牙轮钻头单金属密封结构优化研究

牙轮钻头单金属密封结构起到阻碍钻井液进入轴承腔、防止润滑脂泄漏的作用,但是单金属密封结构在高转速、高钻压情况下容易失效。为了提升单金属密封结构的密封性能,使用ABAQUS建立其有限元模型,分析静环斜面倾角、静环楔入角和动密封面长度变化对动密封面接触应力的影响规律。结果表明:静环斜面倾角从13°到21°的变化过程中,最大接触应力逐渐增加,且峰值都出现在动密封面的外侧0.5 mm处;动密封面接触长度从2.5 mm到4.5mm的变化过程中,接触应力逐渐增大,但变化不明显;静环楔入角从1°增至9°时,接触应力呈减小趋势,且变化也不明显,最大值分布在动密封面的外侧。因此,静环斜面倾角对接触应力影响较大,而静环楔入角和动密封面接触长度相对较小。利用正交优化实验进行密封结构的敏感性研究,得到密封结构最优结构参数。优化后最大接触应力增加62.72%,平均接触应力增加17.02%,提高了单金属密封结构的密封性能。     

离合器摩擦片动静摩擦系数对大马力推土机换挡性能的影响

针对大马力推土机在换挡过程中出现的冲击度过大的问题,提出评价换挡性能的两个指标：冲击度、滑摩功;建立大马力推土机传动系统AMESim和MATLAB联合仿真模型;进而研究变速箱离合器摩擦片动、静摩擦系数对换挡冲击度、滑摩功的影响。结果表明：在一挡起步和二挡降一挡时的换挡冲击最大,在二挡降一挡过程中,随着动摩擦系数的增大,换挡结合时间减小,冲击度、滑摩功也随之增大,当换挡完成时,冲击度幅值减小,滑摩功不随动摩擦系数变化而变化;随着静摩擦系数的增大,换挡冲击度、滑摩功变化不明显。     

偏心效应下大范围转动弹性梁振动特性分析

计及转子偏心效应,借助转子动力学理论,应用Galerkin法和Hamilton原理建立电机-弹性梁系统动力学模型;采用Runge-Kutta法实现动力学解耦,解析不同速度下大范围转动弹性梁的动力学特性,对比分析电机转子动偏心、静偏心与转动梁振动特性的耦合关系。研究结果表明：转子动偏心与系统动力学响应呈现强耦合,动偏心距达到0.5 mm时,转动梁振幅高达2 mm;而静偏心距由0 mm增至0.5 mm时,其振幅均为0.178 mm,后续研究可忽略静偏心因素;随着角速度提高至150 rad/s时,在转子动偏心的作用下,弹性梁振动由周期振动变为非周期振动,也是该类机构高速下呈现不同程度的突发性或间歇性振动的主要原因之一。     

故障快速诊断的原则与方法

<正>1.原则(1)先静后动首先维修人员应先询问设备操作人员故障发生过程及状态,阅读设备说明书、图纸资料后,方可动手查找、处理故障。其次对有故障的设备也要本着先静后动的原则,在设备断电静止状态,     

机械密封初探

机械密封是一种旋转轴用动密封,通常又称端面密封,它靠两个密封元件动环和静环之间的光洁而平直的端面相互贴合,并且在相对转动下由弹性元件,辅助密封圈等构成的轴向缓冲机构而构成密封的装置。机械密封一般有四个密封处(见图1):其中三处静密封,它们是:密封压盖与壳体接触面处,静环与密封盖接触处,动环与旋转轴之间,这三处都是靠加密封垫或胶圈来密封。一处动密封,靠动、静环端面的紧密贴合来达到密封的目的。     

油膜涡动对三油楔固定瓦滑动轴承性能的影响

以三油楔固定瓦滑动轴承为研究对象,通过数值模拟研究,探讨了油膜涡动角度和涡动半径对轴承静、动特性及稳定性的影响规律,并得出了一系列关于油膜涡动的涡动角度和涡动半径对三油楔滑动轴承静、动特性影响的规律性曲线.结果表明,油膜涡动角度的变化对三油楔固定瓦滑动轴承的静、动特性和稳定性将产生很大的影响,且这种影响随油膜涡动半径增大而增大.     

燃气轮机用高温合金的涂覆及其高温性能

一、前言燃气轮机通常在高温、高压及高转速的条件下工作,这就使其中的一些主要部件(例如动、静叶片、涡轮盘、火焰筒等)的服役条件变得十分苛刻,从而对材料提出了严格的要求: (1)燃气轮机在起动、停车及调节功率时,静、动叶片承受剧烈的温度变化,产生热冲击及交变热应力,要求材料具有较高的热疲劳强度。(2)动叶片受自身及连接件的离心力作用而产生的静应力,要求材料具有足够的高温屈服强度;长时高温作用使蠕变加剧,要求材料具有高的蠕变抗力及     

核主泵用流体静压型机械密封流固热耦合变形分析

核主泵泄漏量的大小受密封间隙影响,密封间隙形状与密封压力分布、热变形紧密相关。基于流体力学和传热学的基本原理,建立核主泵机械密封流固热耦合变形分析模型;通过分析接触状态,确定动、静环的边界约束条件。利用ANSYS软件对机械密封副的端面流场、流固热耦合热变形进行模拟分析。仿真结果表明：密封环内径与转折半径间的压力近似呈线性分布,而转折处与液膜外径之间的压力呈抛物线分布;动、静环应力分呈环形分布,最大应力处于静环上端面外径处;最高温度都出现在密封环靠近内径处,且动环温度高于静环。     

回转运动误差的精确测试理论与方法

本文提出了用瞬心的概念分析回转轴径向误差运动的新思想和新方法,根据微分几何学的原理提出了静瞬心线和动瞬心线、静轮转曲线和动轮转曲线、单周回转中心和单周回转轴心等概念及它们的计算公式;指出,单周回转轴心相对于单周回转中心的运动范围可表征回转轴本身径向运动误差的大小,而动、静累转曲线则分别对应于车、镗加工时的工件轮廓曲线,它们的圆度误差即表示车、镗类机床的加工精度过。与CIRP统一文件的近似测试理论不同,本文提出了一种回转运动误差的精确测试理论和方法。     

公差配合口诀歌

为了帮助初学公差配合的同志熟悉掌握公差配合种类,编了个口诀,便于大家记忆: 热压、机压静过一, 过二过三手锤击; 过四木锤动一油, 动三、四、五间隙留; 动二突出经常用, 没有间隙犹能动。静配合和第一种过渡配合,在工艺上需加热压入或用压力机压入,第二、三种过渡配合用手锤打入。第四种过渡配合用木锤打入。第一种动配合加油可以推入。第三、四、五种动配合都有显著间隙,并依次间隙加大。鐺二种动配合使用很广,不加油也能动,而且没有明显的间隙。     

低速干气密封稳态响应数值分析

利用Newmark算法求解低速干气密封运动方程,分析不同膜厚和动环初始角偏差下动环运动轨迹、进动角和角偏差随时间的变化。结果表明,随着膜厚或者动环初始角偏差的减小,密封运行过程中动环的扰动逐渐减弱,运动轨迹相应减小且轨迹中心逐渐趋近于静环中心;动环进动角对静环角追随能力大大提高,自身波动幅值明显减小;动环角偏差对静环角偏差的追随能力显著提高,自身波动幅值亦明显减小,致使密封端面发生接触的概率大大下降。     

基于APDL的机械密封环温度场分析

提出一种循环迭代计算方法,用以计算机械密封摩擦热量在动、静环上的分配关系,并采用APDL编程实现该计算方法。实例计算结果显示,该计算方法对于计算机械密封摩擦热量在动、静环上的分配关系是有效的,收敛速度是超线性的,且不受初始值的影响。讨论介质温度、对流换热系数等因素对摩擦热量分配的影响,结果表明,摩擦热量的分配比沿密封宽度呈非线性变化;随介质温度的升高,动环中间区域的热量分配比减少,而动环边缘处的热量分配比增大;随着介质的转动密封对流换热系数与固定密封对流换热系数的比值的增大,动环各区域的热量分配比整体上升。