粘结剂含量对(Pr0.8Tb0.2)(Fe0.4C00.6)1.88C0.05合金粘结样品磁致伸缩的影响

用HDDR工艺制备Tb0.2Pr0.8(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05合金粉末,用不同的粘结工艺制备粘结样品,用电阻应变片方法测量样品的磁致伸缩性能.结果表明,对不同粘结剂配比的棒状样品,当模压压力为420MPa、粘结荆含量为8％、磁场强度为9 kOe时,样品的磁致伸缩最大(λa=533×10-8);随粘结剂的增加或减少,样品的磁致伸缩均降低;粘结样品的密度随粘结剂含量的增加而减少.     

粘结剂含量对(Pr_(0.8)Tb_(0.2))(Fe_(0.4)Co_(0.6))_(1.88)C_(0.05)合金粘结样品磁致伸缩的影响

用HDDR工艺制备Tb0.2Pr0.8(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05合金粉末,用不同的粘结工艺制备粘结样品,用电阻应变片方法测量样品的磁致伸缩性能。结果表明,对不同粘结剂配比的棒状样品,当模压压力为420 MPa、粘结剂含量为8%、磁场强度为9 kOe时,样品的磁致伸缩最大(λa=533×10-6);随粘结剂的增加或减少,样品的磁致伸缩均降低;粘结样品的密度随粘结剂含量的增加而减少。     

合金Pr0.1Ce0.6Tb0.3Fe1.9-xBx的结构和磁致伸缩

用电弧炉熔炼法制备了Pr0.1Ce0.6Tb0.3Fe1.9-xBx(x=0.00～0.20)合金.分别采用X射线衍射(XRD)、振动样品磁强计(VSM)和应变仪分析了合金的结构、居里温度和磁致伸缩.研究发现,所有样品均呈现单一MgCu2型Laves相结构;随B含量的增加,晶格常数在x≤0.1时缓慢下降而在x ＞0.1...     

热处理对取向多晶Fe-Ga合金磁致伸缩的影响

研究了热处理对<110>轴向取向多晶Fe-Ga合金磁致伸缩的影响.Fe100-xGax(x=16～21)合金经过真空感应熔炼,使用定向晶体生长炉制备出棒状<110>轴向取向多晶Fe-Ga合金样品,样品在1100℃保温1h后,炉冷至730℃保温3h,再分别经过炉冷、空冷和水中淬火三种方式冷却至室温.实验发现,取向多晶Fe-Ga合金经过淬火处理后,磁致伸缩性能有明显的改善.在20MPa预压力作用下,Fe83Ga17的饱和磁致伸缩系数接近300×10-6.     

粘结工艺对高镨合金复合材料磁致伸缩性能的影响

采用手工研磨法制备了不同粒度的Tb0.2Pr0.8（Fe0.4Co0.6）1.88-xC0.05Bx合金粉末,研究了磁粉粒度和不同模压压力对磁致伸缩系数λa（=λ∥-λ⊥）和密度的影响。研究结果表明,在相同模压压力和相同粘结剂含量下,当磁粉粒度为150~100μm时,样品具有最优越的磁致伸缩性能;磁致伸缩系数先随模压压力的增大而增大,当压力达到150 MPa时,磁致伸缩系数达最大值,然后随模压压力的进一步增大,磁致伸缩系数开始减小;粘结样品的密度随模压压力的增加呈单调增加。     

磁致伸缩引起的非晶合金铁心振动解析计算及影响因素

磁致伸缩是引起非晶合金电机振动噪声显著增大的主要原因之一。基于压磁方程建立了磁致伸缩引起的非晶合金圆环铁心振动解析模型。解析模型以振动位移为求解变量,采用分离变量法求解振动微分方程。解析模型可用于计算磁致伸缩引起的非晶合金铁心振动位移和振动加速度。通过测试不同加工工艺非晶合金铁心样品的振动,得出叠压和卷绕、浸漆和退火对非晶合金铁心振动的影响规律,确定不同加工工艺非晶合金铁心振动计算修正系数。本文研究工作为非晶合金电机振动噪声的研究奠定了基础。     

凝固速度对Fe71.3Ga28.7合金的相结构及磁致伸缩性能的影响

采用真空感应熔炼法制备铸态Fe71.3Ga28.7合金,通过控制定向凝固过程中Fe71.3Ga28.7合金的凝固速度获得了由不同相结构组成的凝固组织,研究了相组成对材料磁致伸缩性能的影响.结果表明,凝固速度大于72 mm/h时,样品是单一的A2相结构;当凝固速度为36 mm/h时,会形成D03相+A2相的复合相结构;凝...     

Mg2+-Zr4+复合取代对CoFe2O4磁致伸缩材料性能的影响

为了实现钴铁氧体在低磁场下有较高的应变灵敏度,采用Mg2+-Zr4+协同取代的方式,通过固相合成法制备了CoFe2O4磁致伸缩材料,并研究了Mg2+-Zr4+复合取代对材料的微观结构、饱和磁化强度、磁致伸缩性能及应变灵敏度的影响.结果表明,在1300℃烧结的样品均为纯净的尖晶石相,并且随着Zr4+离子取代量的增加,材料的饱和磁化强度与磁晶各向异性常数呈现增大趋势,磁致伸缩系数减小,应变灵敏度先增大后减小.在Mg2+取代量为0.05、Zr4+取代量为0.02时,低磁场域下CoFe2O4磁致伸缩材料的应变灵敏度达到最高值,为4.3×10–9 A/m,可应用于磁传感器等领域.     

PrxTb0.2Dy0.8-xFe1.85C0.05合金的结构和磁致伸缩

用电弧炉熔炼法制备了Prx Tb0.2Dy0.8-x Fe1.85C0.05(x=0.1~0.4)合金。分别采用X射线衍射(XRD)、金相显微镜、振动样品磁强计(VSM)和应变仪分析了合金的结构、金相、居里温度和磁致伸缩。研究发现x≥0.2时,合金中出现了RFe3相和稀土相;居里温度随着Pr含量的增加表现为下降趋势;合金Pr0.2Tb0.2Dy0.6Fe1.85C0.05表现出了较为优良的磁致伸缩特性。     

(Tb1-xRx)0.2Pr0.8(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05（R为Ho,Dy）合金结构和磁致伸缩性能的研究

采用电弧熔炼浇铸法和退火处理制备了系列合金A和B:A为(Tb1-xHox)0.2Pr0.8(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05(x=0,0.2,0.4,0.6,0.8,1)合金,B为(Tb0.2DyxHo0.8-x)0.2Pr0.8(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05(x=0,0.1,0.2,0.3,0.4,0.5)合金。X射线衍射(XRD)分析表明,合金均具有单一的立方Laves相结构。对于合金A,当x=0.8时,磁晶各向异性较小,易磁化方向为<111>方向,合金的磁致伸缩系数达到极大值(504×10-6);对于合金B,当x=0.3时,合金的磁致伸缩系数达到极大值(565.7×10-6)。     

铌添加对（Nd0.4Pr0．6）9Fe76B15熔淬非晶合金晶化行为及矫顽力的影响

用熔淬法制备了(Nd0.4Pr0.6)9Fe76-xNbxB15(x=0,2,3,4)非晶合金薄带,然后在600～740℃进行退火晶化.用X射线衍射(XRD)和振动样品磁强计(VSM)研究了添加Nb对快淬(Nd0.4Pr0.6)9Fe76B15非晶合金晶化行为和矫顽力的影响,发现Nb的添加改变了(Nd0.4Pr0.6)9Fe76B15的晶化行为,并且极大地提高了合金的矫顽力.未添加Nb的(Nd0.4Pr0.6)9Fe76B15非晶合金晶化时,首先转变成(Nd,Pr)2Fe23B3亚稳相,在退火温度为640℃时,亚稳相开始分解为(Nd,Pr)2Fe14B和α-Fe两相组织,随着退火温度的进一步升高,合金中的(Nd,Pr)2Fe14B相开始减少,而室温非磁性相(Nd,Pr)1.1Fe4B4逐渐增多.添加Nb的(Nd0.4Pr0.6)9Fe72Nb4B15非晶合金晶化时,先从非晶基体中析出α-Fe相,随着温度的升高,剩余的非晶相继续晶化形成(Nd,Pr)2Fe14B和Fe3B相.这说明添加Nb可以避免亚稳相的形成,促进(Nd,Pr)2Fe14B硬磁相的生成,同时细化了晶粒,改善了材料的磁性能,使合金矫顽力从未添加Nb的397.3 kA/m提高到了添加4at% Nb时的1091.2 kA/m.