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针对南海西部W12-1油田生产水处理系统严重结垢影响生产的实际问题,在现场调查和实验分析的基础上,对结垢的原因和机理进行了分析研究。结果表明污垢的主要成分为钙和镁的碳酸盐,其中主要是碳酸钙。结垢的原因是由于油田生产水中的可溶性碳酸氢盐(钙盐、镁盐)在加热或压力降低的条件下发生分解,生成不溶性的碳酸盐沉淀,结晶生长成坚硬的水垢附着在管道及阀门内壁,从而影响生产。根据结垢特点和实际经验提出了相应对策。 相似文献
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油田注水系统中经常存在这样或那样的问题。譬如:系统中管线和设备的腐蚀,由悬浮物或细菌引起的过滤罐或地层的堵塞等。本文介绍了通过对油田水处理系统的水质测试,判断系统存在的问题和解决问题的方法。 相似文献
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针对南海西部W12—1油田生产水处理系统严重结垢影响生产的实际问题,在现场调查和实验分析的基础上,对结垢的原因和机理进行了分析研究。结果表明污垢的主要成分为钙和镁的碳酸盐,其中主要是碳酸钙。结垢的原因是由于油田生产水中的可溶性碳酸氢盐(钙盐、镁盐)在加热或压力降低的条件下发生分解,生成不溶性的碳酸盐沉淀,结晶生长成坚硬的水垢附着在管道及阀门内壁,从而影响生产。根据结垢特点和实际经验提出了相应对策。 相似文献
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阿布扎比油田为了稳定其原油产量,提高油气采收率,专门对注水系统的设计进行了研究。本文着重对注水系统的一些细节问题如泵的选择,井口管道系统以及选材与腐蚀控制等方面问题做了详细介绍。 相似文献
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中国海洋油气田生产在我国油气田开采中占据重要地位,随着渤海油田平台进入生产中后期,油田在开采过程中面临采出液中第一副产物含水质量分数增大、成分愈加复杂和油水乳化加剧的问题.对渤海油田生产水处理工艺及设备进行总结,重点介绍适用于渤海稠油油田及轻质油田生产水处理工艺,并对斜板除油器、旋流除油器、气浮除油器、多介质过滤器和新... 相似文献
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渤海SZ36-1油田清水污水混配产生沉淀原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了渤海SZ36-1海上油田采油污水和注入水(浅层地下水,清水)混配时产生黑色絮状悬浮物的原因。污水和清水矿化度不高(8988和5915mg/L),腐蚀性强,腐蚀速率分别为0.746和0.786mm/a,SRB和TGB菌含量很高,在25∶75~80∶20体积比范围混合时产生黑色悬浮物,50∶50时生成量最高。该悬浮物含8?S,2?2S3及90%有机物,是析出的FeS(及Fe2S3)吸附水中大量油性杂质形成的。污水含大量S2-和少量Fe2 Fe3 ,S2-来自储层(酸性油藏)流体中的H2S和SRB菌的代谢过程。清水含CO2等,腐蚀性强,金属腐蚀产生Fe2 及Fe3 。利用OLI公司的腐蚀分析软件求得该系统的的主要腐蚀因素是H ,H 来自HCO3-和H2O的电离,主要腐蚀产物为FeCO3,清水中的Fe2 即来自FeCO3。表3参3。 相似文献
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分析并说明了绥中36-1油田整体开发将采用的生产污水回注方案,以及该方案对工程投资的影响和对环境保护的意义。 相似文献
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针对油田长垣老区已建水驱原油处理系统来液中已经普遍含聚,导致系统处理难度增大的问题,进行了室内测试和现场负荷调整处理试验,确定了已建水驱系统对不同含聚浓度采出液的处理负荷,并据此提出了水驱见聚后游离水脱除器设计指标。当聚合物质量浓度为150~250 mg/L时,普通区块原油沉降时间为17 min可以达标;当聚合物质量浓度为250~350 mg/L时,普通区块原油沉降时间为20 min可以达标;当聚合物质量浓度为350~450 mg/L时,普通区块原油沉降时间达到27 min可以达标。在新建产能开发方案中应用该成果,可有效利用已建水驱采出液处理系统,降低聚驱处理站场建设投资。 相似文献
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对用碱剂处理高腐蚀性的广利回注污水、进行水质改性及缓蚀、阻垢问题进行了室内实验研究。用单一碱剂(NaOH,Ca(OH)2,NaCO3,NaSiO3)处理后的广利污水(pH=8.5),腐蚀速率达到注水要求,但悬浮物含量急剧上升。碱处理后加入筛选的二元复配絮凝剂沉淀30分钟的中层水样,腐蚀速率、总铁、悬浮物、含油、SRB数均符合注水要求,但残渣量很大,沉降4小时以后,湿渣率为6%~9%,干渣率为0.09%~0.46%。根据各碱剂的优缺点将碱剂复配,优选出了未报道其组成的3种复配碱剂,与絮凝剂结合使用,使湿渣率降至5%~8%,干渣率降至0.0647%~0.0709%。其中复碱F用量中等而pH值易调,干渣率0.0647%。与地层水相比,复碱改性污水及其与地层水的混合水更易结垢。根据理论预测(60℃),复碱改性使广利污水的CaCO3结垢性由临界变为结垢,使CaS04结垢性由不结垢变为结垢或临界。筛选了供复碱改性广利污水使用的阻垢剂。以一种标准盐水测定的渗透率为基准,精细过滤广利站处理后回注污水和复碱处理广利污水先后流过3支地层岩心,使渗透率分别下降6.2%~7.8%和3.9%~4.7%。因此,复碱改性并作絮凝、阻垢处理的广利污水可用作注水。大量污泥的处理是待解决的问题.图1表11参5. 相似文献
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一种降低污水腐蚀性的油田污水处理技术 总被引:2,自引:0,他引:2
胜利东辛油田广利污水站处理后回注油田污水腐蚀性很强。注水井管柱和地面管线腐蚀极为严重。多次检测结果表明腐蚀速率高达0.24~0.28mm/a。腐蚀是由氢的去极化反应和硫化物引起的。污水在沉降罐停留时间长达15h,但沉降后污水中悬浮固体、含油、总铁仍大大高于行业标准的要求。使用已申请专利的一种电化学处理设备,在不同运行参数下在现场对未加水处理剂的污水进行预氧化处理,然后在pH=7.0进行混凝沉降1h,在运行参数(氧化程度)适宜时,砂滤后水质(悬浮固体、含油、Fe^3+、∑Fe和滤膜因数MF)完全达到要求。预氧化后的污水容易混凝沉降,所用混凝剂(HPAM、HPAM+硫酸铁、HPAM+硫酸铝)效果相仿。预氧化使污水腐蚀速率增大。提高混凝沉降pH值(6.5-8.0)使水质普遍变好,腐蚀速率下降,但污泥生成量增多,合理的pH值为7.0。这时腐蚀速率为0.052mm/a。预氧化/混凝处理后污水矿化组成变化很小,Ca^2+、HCO3^-浓度和结垢趋势减小。表7参5。 相似文献
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缓蚀阻垢剂NY-HGA在涠洲12-1油田生产污水处理中的应用评价 总被引:1,自引:0,他引:1
涠洲12.1海上油田生产污水温度高(85--90℃)、Cl^-浓度高(12.5~17.8g/L)、矿化度高(30--40g/L),因而具有较大腐蚀性,且成垢离子HCO3^-、Ca2^+、Mg^2+等浓度高,SI值为1.96--2.00,结垢性也较强。针对此状况研制了咪唑啉类缓蚀阻垢荆NY-HGA。80℃下在该污水中加入40mg/L的NY-HGA,使A3、N80、K0—95钢的腐蚀速率分别由0.084、0.080、0.068mm/a降至0.059、0.064、0.063mm/a(同时加入20mg/L脱氧荆),使污水结垢率降低96.2%。在涠洲12—1油田生产系统进行NY-HGA应用试验,用美国Corrpro公司的旁通式腐蚀仪在线监测排海污水的腐蚀速率,在原处理工艺条件下(48mg/L缓蚀剂IMC-80-N+56mg/L阻垢剂V402+67mg/L清水剂JPA-Ⅱ)腐蚀速率为0.08806mm/a,只加清水荆时腐蚀速率高达0.8663mm/a,不加阻垢荆而改加37mg/L NY-HGA时腐蚀速率为0.02475mm/a,只加清水剂和NY-HGA时腐蚀速率为0.03162mm/a。因此,在涠洲12.1油田用NY-HGA代替IMC-80-N和V402可满足油田腐蚀控制要求.图5表4参5. 相似文献