粘接及粘涂-电刷镀复合技术在工程机械维修中的应用两例

一、运用粘接技术修复发动机机作曲轴主轴承一台DeutzF6L912型柴油机机体曲轴第6道主轴承座孔偏磨损，成喇叭形，不能继续使用。因机体为铸铁件，采用传统修复方法如堆焊、电镀等工艺进行修复较困难，更换新机体需花费大笔资金，可采用把主轴承座孔扩大、镶套后再锋孔的方法修复。1．粘接修复L艺将曲轴第6道主轴承盖拧紧后再扩孔，主轴承座孔扩大至十80”’“mm，以保证容纳胶层厚度0．lmm～0．2mm；加工两片内径个74mm、外径帕矿’‘mm的半圆钢套，以保证钢套的厚度不小于2mm～2．5mm，在这两片半圆钢套上加工出主轴承瓦定位凸键的凹合口…     

发动机曲轴主轴承座孔的检测

在发动机的使用中,曲轴的变形比较常见也容易检查,而曲轴主轴承座孔的变形往往被忽视,而且检查也较困难。通常,是以缸体两端的座孔为基准,压入检查轴,用塞尺逐点检测,既繁锁,精确度也不高。为了能对全部主轴承座孔进行一次性直观、准确的检测,我们自行设计了一套装置。     

柴油机铸造机体主轴承座结构强度分析及优化

为验证某款新开发的直列4缸柴油发动机主轴承座设计的可靠性,建立了包括气缸体、主轴瓦、轴承盖、曲轴及连接螺栓的发动机主轴承座有限元强度分析模型,运用Abqus和Femfat软件从应力分布、安全系数、轴瓦背压、主轴承孔变形等四个方面进行了强度计算。针对计算结果中主轴承座安全系数不足的问题,提出了结构改进方案,并重新对改进后的主轴承座进行应力和安全系数计算分析,结果表明,改进方案对疲劳安全系数的提高有明显的效果,满足设计要求。     

铰削含油轴承孔的分析

曲轴、直轴和摇轴除其本身的制造精度外,与其配合的含油轴承的轴承座都是长孔双轴承型(见图1),故轴承座孔的同轴度要求较高。含油轴承轴承座示,而含油轴承与其轴的8种配合情     

柴油机曲轴非正常损坏的分析

<正>1.误用小挡圈导致曲轴止推面损坏曲轴的止推面与曲轴推力轴承相配合工作,目的是限制曲轴的轴向移动,使用维修不当会使曲轴的推力轴承早期磨损、脱落,造成曲轴止推面与推力轴承的钢背甚至缸体的主轴承座相摩擦而损坏曲轴。     

镶嵌主轴箱

组合机床主轴箱孔的位置精度直接决定着工件孔的位置精度,这给主轴箱体的加工带来很大困难。为此,我们采用了镶嵌主轴箱,取得了理想效果。所谓镶嵌主轴箱就是把主轴箱的主轴承孔,做成轴承座,镶嵌在箱体上,这些轴承座在箱体上的位置可以调整,使之达到最理想的精度。主轴箱调整好后,将轴承座紧固死并配钻铰稳销孔,装入稳销。镶嵌主轴箱的结构见附图。为保证     

不同平衡块曲轴对机体振动影响分析

运用三维建模软件UG对某型发动机机体和曲轴系统进行三维建模,运用AVL/Excite软件进行了多体动力学仿真以求得主轴承座激励,其中考虑了主轴承润滑油膜厚度变化等关键影响因素;最后用运Ansys软件对机体进行瞬态动力学响应计算分析。为了模拟再现真实工作情况,按需要在分析中假设主轴承座激励力随曲轴转角变化,其作用力大小,作用区域和方向在不停地改变,找出规律,编程实现准瞬态加载,同时用程序控制瞬态动力学响应求解,很好地实现了在工作状态下不同结构曲轴对机体振动影响的分析研究。     

康明斯NH220CI型柴油机主轴承座孔的修复

康明斯NH220CI型柴油机为直列六缸四冲程水冷直喷式柴油机,配套小松D80A-12型推土机,因使用不当,造成严重烧瓦事故。经拆检,Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ道主轴颈、主轴承座孔拉伤、变形,Ⅰ、Ⅲ缸连杆瓦烧蚀,其他部位均未受损,其中主轴承座孔中的下瓦盖(主轴承盖) 变形较为严重,上瓦盖(机体侧主轴承座)变形较小。     

6M发动机曲轴箱增开平衡孔后的有限元分析

为平衡某6M发动机曲轴箱内压力,故在其曲轴箱轴承座上增开两平衡孔;通过对曲轴箱开孔前后的三个工况下的有限元分析得到:加孔后曲轴箱应力和变形值与加孔前的曲轴箱相当,因此可以认为加孔后的曲轴箱的可靠性是可以得到保证的。     

曲轴轴向窜动的修复

我单位1994年初购回一台八成新的L型压缩机,轴功率293kW,安装时发现低压侧曲轴轴向窜动6mm,双手提曲轴轴头,有微动感,用百分表测量指针摆动0.14mm,推拉曲轴时,轴承内圈、外圈均一起移动,两者间无相对转动,轴承磨损不大。查随机图纸,双列向心球面滚柱轴承(3622)与曲轴箱体孔的配合为240J7/h6,轴承盖与轴承轴向间隙为0.8～1mm,轴承内孔与轴的配合为110H7/k6。拆出轴和轴承,检测发现：①该轴承座孔比另一轴承座孔长5mm,②轴承座孔有磨损的痕迹,孔径为240.09,比240J7大0.09mm,轴颈110.01比110k6小了0.004mm,③百分表指针摆动数减去轴在外圆与座孔的间隙：0.14-0.09=0.05,这说明轴承磨损约0.05mm。对此采取了以下的修复措施。 　　如图1所示,在轴承盖的凸缘上增加一个高5mm的垫圈,材料A3,即增加凸缘高度,保证盖与轴承间隙仍为1mm,该垫圈与轴承盖的连接为三个沉头螺钉,方便日后拆卸。在将曲轴和轴承一体安装入曲轴箱轴承座孔前,该座孔涂以适量环氧树脂胶粘剂,并在座孔下方沿轴向间隔45°粘三条10mm宽、0.05mm厚的铜皮。在装入过程中,以一定的力抬起曲轴,装入后固化一天,这样可以减少因该处径向磨损带来的轴承中心线相对曲轴箱轴承座孔中心线下移的问题。     

康明斯NH220CI型柴油机主轴承座孔的修复

康明斯NH220CI型柴油机为直列六缸四冲程水冷直喷式柴油机,配套小松D80A-12型推土机,因使用不当,造成严重烧瓦事故.经拆检,Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ道主轴颈、主轴承座孔拉伤、变形,Ⅰ、Ⅲ缸连杆瓦烧蚀,其他部位均未受损,其中主轴承座孔中的下瓦盖(主轴承盖)变形较为严重,上瓦盖(机体侧主轴承座)变形较小.     

柴油机油路开式统调法

在柴油机大修理过程中,由于曲轴修磨、镗削连杆轴衬套及铰削活塞销孔、汽缸盖翘曲修磨、主轴承座孔修理、气门座安装和活塞顶部涡流室加工等都会产生误差。这些误差会使各缸燃烧室容积出现一些差异,导致压缩终了时各缸的温度、压力有所不同,由此引起柴油机工作不稳、振动和排烟异常等现象。因此,在试验台上按理论数据调整的喷油泵安装在柴油机上往往不合适。     

曲轴轴向窜动的修复

我单位 1994年初购回一台八成新的Ｌ型压缩机 ,轴功率 2 93ｋＷ ,安装时发现低压侧曲轴轴向窜动6ｍｍ ,双手提曲轴轴头 ,有微动感 ,用百分表测量指针摆动 0 .14ｍｍ ,推拉曲轴时 ,轴承内圈、外圈均一起移动 ,两者间无相对转动 ,轴承磨损不大。查随机图纸 ,双列向心球面滚柱轴承 (36 2 2 )与曲轴箱体孔的配合为 2 4 0Ｊ7 ｈ6 ,轴承盖与轴承轴向间隙为 0 8～1ｍｍ ,轴承内孔与轴的配合为 110Ｈ7 ｋ6。拆出轴和轴承 ,检测发现 :①该轴承座孔比另一轴承座孔长5ｍｍ ,②轴承座孔有磨损的痕迹 ,孔径为 2 4 0 .0 9,比 2 4 0Ｊ7大 0 .0 9ｍｍ ,…     

某柴油发动机主轴承壁疲劳强度分析及结构设计改进

本文采用有限元分析方法对某柴油发动机的气缸体主轴承壁进行了强度计算,分析了该主轴承壁的应力水平、高周疲劳安全、轴承孔的变形以及主轴承壁和主轴承座的接触滑移情况。根据计算分析结果,对主轴承壁和主轴承座的结构进行了优化改进。优化改进后的主轴承壁的应力小于相应材料的屈服强度,最小高周疲劳安全系数满足发动机运行要求,并且主轴承壁和主轴承座的接触滑移特性良好,满足设计要求。     

加工曲轴油道孔的高效枪钻（下）

枪钻是靠偏于轴心线一边的内、外两个主切削刃以及副切削刃进行切削的,所以当钻头在钻削加工曲轴油道孔时,必须借助于导向钻模套引导。钻头进入曲轴油道孔后,便以已加工的孔作导向。因而能加工出直径尺寸精确和直线度较好的孔。导向钻模套必须与枪钻钻头精确配合,这样当枪钻钻头进入曲轴油道孔时,不至于使钻出的曲轴油道孔发生偏斜,或使钻出的曲轴油道孔直径超差。     

电磁无心夹具在电主轴零件加工中的应用

为实现磨削用电主轴的高速旋转,必须保证其前大盖的轴承座孔与后轴承座孔有较高的同轴度,采用电磁无心夹具装夹前大盖和后轴承座进行无心磨削,保证了前大盖止口外径与其内轴承座孔及后轴承座孔与后轴承座外径的同轴度,进而保证了前大盖的轴承座孔与后轴承座孔同轴度的高精度要求.     

发动机生产制造中的在线检测技术（下）

（1）曲轴主轴承瓦片的选择测量曲轴主轴承瓦片的选择测量系统的基本结构如图8所示。其中的缸体主轴承孔测量仪由马波斯公司的E4N柱量仪与配制的电子塞规构成,曲轴主轴颈测量仪由马波斯公司的E4N柱量仪与配制的电子卡规构成。对于孔与颈测量所得到的尺寸值,由在E4N柱量仪背面的J4矩形插座九脚）输出,送到工控机中,     

大功率柴油机曲轴平衡率对主轴承润滑特性的影响

基于弹性流体动力润滑、轴承动力学及平衡率计算理论,计入轴颈与轴瓦表面粗糙度、曲轴与轴承座弹性变形的影响,针对某大功率柴油机的曲轴系统,建立12缸V150柴油机主轴承的润滑分析计算模型,对12平衡重曲轴在不同平衡率下各主轴承的润滑性能进行分析,考虑轴承宽度、轴承间隙和供油压力等参数对平衡性较好的曲轴进行优化。结果表明:随平衡率的增加,最小油膜厚度先增加后减小,最大油膜压力和平均摩擦损失总功先减小后增大,平衡率80%的曲轴润滑性能较好,但主轴承MB5、MB6、MB7的最小油膜厚度均小于1μm;对其优化后各主轴承润滑性能均满足要求,且润滑性最差的主轴承MB7的最小油膜厚度增加19.7%,最大油膜压力减小11.8%。     

船用柴油机曲轴减震器过盈配合应力分析

以某柴油机曲轴减振器圆锥过盈配合连接为对象,基于弹性力学理论推导均布载荷作用下曲轴和主轮毂的应力计算公式。在建立曲轴和主轮毂圆锥过盈配合有限元模型基础上,利用ANSYS分析不同过盈量和转速载荷作用下曲轴和主轮毂接触表面应力分布规律。结果表明:理论计算和数值分析结果吻合较好,过盈量和转速载荷对主轮毂内孔表面等效应力和径向应力分布影响较大,在曲轴减振器圆锥过盈配合结构和装拆工艺设计中需综合考虑。     

风冷柴油机使用与维修问答(六)

２９、为什么曲轴轴向窜动量不能过大、过小？ ＦＬ９１２／９１３风冷柴油机的曲轴向窜动量为０．１５０～０．３１４ｍｍ。其使用极限尺寸为０．４ｍｍ 曲轴轴向窜动是由安装在靠近飞轮端的机体主轴承座两侧的止推轴承来限止的。 因曲轴齿轮和正时齿轮均采用斜齿齿轮,因而发动机运转中会产生轴向推力使曲轴产生向窜动;另外,机器运行中操纵离合器时也会使曲轴产生轴向窜动,因此可见,随着使用时问的推移曲轴的轴向窜动量是会逐渐增大的,直至超出使用允许权限尺寸。 曲轴轴向窜动量不能过大或过小。带动量过小,则无法保证润滑油脱,会…