热处理工艺对铝合金复合硬钎焊板力学性能的影响

对４３４３／３００３铝合金复合秆焊板阳终热处理工艺进行了研究,运用方差分析方法对影响因素进行了分析。结果表明,退火温度是影响４３４３／３００３铝合金复合硬钎焊板二次加工深冲成形性能的主要因素,对冷加工率为７５％的４３４３／３００３铝合金复合硬钎焊板制定的３８０－４００℃保温１．５￣２．０ｈ的成品最终热处理工艺,能有效４３４３／３００３铝合金复合硬钎焊板二次深冲开裂的质量问题。     

加热炉构件热浸渗铝

研究了钢的热浸渗铝及扩展退火工艺。工艺参数经优化定为：热浸温度７４０￣７５０℃，保持１２ｍｉｎ，扩散退火工艺为９５０℃，保温３￣５ｈ。处理后提高了加热炉构件耐蚀性，延长了使用寿命。     

退火工艺对低碳BH钢力学性能和深冲性能的影响

针对低碳BH钢,测试不同退火工艺下的力学性能及BH值,并采用电子背散射衍射方法研究退火工艺对再结晶织构的影响.结果表明:850℃保温120s的退火工艺所获得的力学性能和BH值优异,且深冲性能良好.     

热加工工艺参数对TC11钛合金叶片显微组织细化,球化的影响

研究了β处理温度，变形量，再结晶退火保温时间及锻造多火次空烧对ＴＣ１１合金显微组织中α相细化、球化的影响，结果表明：β处理温度必须等于α＋β／β＋２０℃～３０℃锻造温度宜取９３０～９７０℃（取低些邓；变形量必须取＞５０％）再结晶退火温度为９５０℃保温时间１ｈ有利于α相细化，球化。调调整９５０℃退火温度下的保温时间为５ｈ，可使α球化，粗化，可用以调整锻件最终于力学性能，毛坯多火次空烧，对锻件最终获得     

不同工艺制备的5083-O铝合金板材的组织和性能

基于"1+4"热连轧生产线和2800 mm冷轧生产线,采用不同工艺线路制备了5083-O铝合金板材,研究了不同制备工艺对板材组织性能的影响。结果表明:不同工艺路线生产的成品板材均随退火温度升高,抗拉强度、屈服强度减小,深冲性能提高。采用中间退火后,最终板材晶粒尺寸较大,更符合深冲加工要求。试验与生产的性能具有差异性,依据生产数据优化退火温度355℃保温3 h所得板材性能:抗拉强度275 MPa、屈服强度126 MPa、伸长率27%、加工硬化指数n值0.24、变形比r值0.72、制耳率0.8%、杯突值9.15 mm。     

高温退火工艺对CGO硅钢Goss织构及磁性能的影响

对低温板坯加热技术生产CGO硅钢的高温退火工艺进行研究,对比了3种不同的一次保温工艺对最终Goss织构的影响,并利用电子背散射衍射技术分析了高温退火试样的晶粒取向、晶粒尺寸和磁性能之间的关系。结果表明,在600 ℃保温20 h的一次保温工艺可以获得最佳的磁性能;高温退火试样的平均晶粒尺寸越大、组织越均匀,越有利于降低铁损、提高磁感应强度。     

热加工工艺参数对TC11钛合金叶片显微组织细化、球化的影响

研究了β处理温度、变形温度、变形量、再结晶退火保温时间及锻造多火次空烧对ＴＣ１１合金显微组织中α相细化、球化的影响．结果表明，β处理温度必须取等于α十β／β＋２０℃～３０℃；锻造温度宜取９３０～９７０℃（取低些好；变形量必须取＞５０％）；再结晶退火温度为９５０℃，保温时间１ｈ有利于α相细化、球化．调整９５０℃退火温度下的保温时间为５ｈ，可使α球化、粗化，可用以调整锻件最终力学性能。毛坯多火次空烧，对锻件最终获得等轴均匀的α十β组织影响不大。     

退火工艺对CSP冷轧板织构和深冲性能的影响

对CSP生产的SPCC 0.55mm厚冷轧板进行了不同的再结晶退火,测定了不同退火工艺下冷轧板的塑性应变比r值、Δr值等力学性能参数,研究了退火过程中温度对冷轧板织构和深冲性能的影响。结果表明,严格控制退火过程中第一台阶保温温度可明显改进板材的深冲性能,并且将再结晶形核阶段刚刚完成时的温度设定为第一台阶保温温度深冲性能最好。     

深冲用2B06-O铝合金板材的工艺研究

试验研究了退火温度、保温时间、冷却方式对2B06-O铝合金板材组织及深冲性能的影响,确定了合理的成品退火工艺制度.结果表明,按照确定的工艺制度生产的板材经用户深冲加工试验无裂纹,能满足用户的使用要求.     

退火工艺对7×××系某铝合金板材组织和性能的影响

为了改善7×××系某铝合金板材的塑性,试验研究了退火工艺参数对7×××系某铝合金冷轧板材组织和力学性能的影响。研究结果表明,7×××系某铝合金冷轧板材,开始再结晶温度为200℃,终了再结晶温度为360℃;最佳完全退火制度为退火温度380℃~390℃,保温1.0 h;可作为制定工业生产7×××系某。O状态某铝合金板材退火工艺制度的基础。     

热轧后退火工序对409L钢带表面起皱的影响

研究了热轧409L铁素体不锈钢钢带在不经退火直接酸洗冷轧和经罩式炉退火后再酸洗冷轧、最后冲压成制品的两种工艺过程中，制品表面的起皱情况，以及各个工序中钢带的金相组织、力学性能和织构，结果表明，利用罩式炉退火工艺生产的最终冷轧退火钢带中平行于轧制面的{111}面织构充分发达、{001}面织构被削弱，材料的抗起皱性较好、轧向r值较高，拉伸或深冲时表面不易产生平行于轧制方向的狭窄条纹起皱缺陷。     

拉伸62黄铜圆筒的中间退火工艺

汽车水温表传感器圆筒是由H62黄铜板经四次拉伸(深冲)和三次中间退火制成的。我们采用650℃30min,空冷的退火工艺,结果有冲裂现象。文献指出的退火温范围很宽(425°～720℃)。本文就退火工艺进行了研究与探讨,以找到合适的退火温度。一、试验方法试验温度为     

轧制及退火工艺对C5071青铜带材组织与性能的影响

C5071青铜带材制备过程中,轧制工序不同道次加工率及中间去应力退火工艺对带材的组织与力学性能具有重要影响。结果表明,选取较小的加工率86.21%开坯粗轧至2.0 mm时,带材表面平整,无边裂缺陷及明显组织缺陷;中轧工序加工率为66.0%时,带材抗拉强度、延伸率及硬度合适,板型较平直。最优轧制工艺制备的0.5 mm成品分别在210、230和290℃温度下保温3.5 h进行低温退火处理,随着退火温度升高,成品抗拉强度由526 MPa降至500 MPa,延伸率由13.4%提高至17.2%。退火温度低,带材抗拉强度偏高;退火温度高,带材力学性能偏低,230℃×3.5 h退火后产品综合性能均位于技术要求中间范围。     

SPCC钢再结晶退火工艺的实验室研究

在实验室模拟SPCC深冲钢板的退火工艺,讨论了退火温度、保温时间对SPCC钢板组织演变的影响,并确定了最佳生产工艺。进行了工业生产试制,经检测屈服强度和抗拉强度符合要求。     

Al-Zn-Mg-Cu合金薄板热处理工艺研究

研究了退火、淬火、双级时效工艺参数对Ａ－Ｚｎ－Ｍｇ－Ｃｕ合金薄板组织,性能的影响。确定了“Ｏ”、“Ｔ６２”状态的热处理工艺制度,即退火温度３６０－３８０℃,淬火温度４７０℃,双级时效制度（７５℃,１２ｈ）＋（１５０℃,１２ｈ）,试验结果表明,该薄板具有良好的抗应腐蚀性能,其技术指标达到用户的要求。     

退火工艺对深冲用冷轧带钢组织性能的影响

通过对深冲用冷轧带钢采用不同工艺制度的罩式退火,对二种带钢的组织性能进行了分析.结果表明:DCO6钢含有微合金Ti、B等元素,提高金属的再结晶温度,其罩式退火温度高于DCO1钢.DCO1、DCO6钢分别在690℃和700℃退火,其回复再结晶效果较好,可获得符合标准的优良的深冲性能.     

SAl 4047铝硅合金焊丝拉拔退火工艺

采用水平连铸工艺生产的4047铝合金线杆制备SAl 4047铝硅合金焊丝,分析原材料微观组织与力学性能,研究退火温度和保温时间对拉拔至?4.5 mm的硬态铝合金焊丝力学性能、显微组织、拉拔性能的影响,确定最佳退火工艺。结果表明：随着退火温度及保温时间的增加,焊丝强度呈先降低后小幅增加趋势,伸长率呈先增加后降低趋势;退火工艺为300 ℃×2 h时,消除应力效果最佳,焊丝可以实现多道次顺利拉拔。     

18Cr2Ni4WA钢渗碳后的热处理

１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢渗碳冷却后，组织中有较多的残留奥氏体。根据光学金相、扫描电镜分析、Ｘ射线衍射定量分析和性能测试的结果，对现有热处理工艺进行了改进，用６５０℃×２ｈ×２次回火代替了传统的６８０℃×８ｈ×３次回火工艺。最终淬火温度由８６０℃降为８２０℃，满足了性能要求，较大幅度地缩短了生产周期，节约了能源。     

1J79合金的中温退火工艺

通常,1J79合金最终退火的目的在于：通过控制冷却速度来控制有序化转变,使合金的磁致伸缩系数λ和磁晶各向异性常数K趋向于零,以获得所需磁导率（μ0,μm）和尽可能低的矫顽力（Hc）.实际生产中,某些批次原材料经一次最终高温退火（≤500℃/h升温至1100℃,保温5 h,150℃/h冷至600℃,出炉空冷）后磁导率和矫顽力常常不能满足要求,根据HB/Z192-1991《软磁合金热处理工艺说明书》的建议,磁性能不合格的重复热处理允许按原工艺制度再次处理,也可加热至500℃,保温2 h,以不小于400℃/h速度冷至200℃以下出炉.通过多年生产实践,我们发现,采用中温退火进行重复热处理,也不失为一种好的满足磁性能的退火工艺.     

2A12ME铝合金板材的深冲性能研究

研究了化学成分、退火制度、出炉冷却方式对2A12铝合金2.0 mm板材深冲性能的影响,确定了2A12ME板材的最佳Cu含量和生产工艺参数:w(Cu)≤4.5%;退火温度360℃～380℃,保温时间1 h～2 h;退火冷却方式为随炉冷却到200℃出炉。