前景广阔的Fe-Cr-Mn系合金

从聚变堆第一壁结构材料的工作环境出发,分析了Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ系合金取代Ｆｅ－Ｃｒ－Ｎｉ系合金的可能性和必要性,展望Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ系合金的广阔前景。     

Fe—Cr—Mn耐热合金的热分析研究

用热分析法测定了不同含Mn,C量的Fe-20％Cr-Mn合金的液相线温度和共晶转变温度,通过回归分析得到不同含C量的Fe-Mn准二元相图(凝固区间部分),分析了含Mn量对Fe-20％Cr-Mn合金液相线和共晶转变温度的影响。     

Fe—CU—Cr—Mn系亚稳奥氏体基耐磨铸造合金的成分与结构设计

研究了Ｆｅ－Ｃ－Ｃｒ－Ｍｎ系亚稳奥氏体基耐磨铸造合金的成分与结构设计,在预先进行合金成分及结构设计计算的基础上,试验了１１种不同成分的合金,在滑动磨损时,这些合金的耐磨性高于２５％Ｃｒ马氏体基白口铸铁,远高于Ｍｎ１３钢。     

奥氏体型Fe—Cr—Mn（M,V）合金相稳定性研究

通过形变加工和长期时效热处理，研究了（Ｃ＋Ｎ）复合强化的Ｆｅ－１３Ｃｒ－１７Ｍｎ（Ｍ，Ｖ）奥氏体合金的稳定性和相平衡特点，结果表明：在５００℃以下合金奥氏体稳定，不发生γ→α转变。采用（Ｃ＋Ｎ）复合添加晶粒细化，可有效抑制ε马氏体形成和σ相析出。５００～７００℃长期时效后形变诱发大量碳化物析出，Ｍｓ点提高，加快形变诱发α马氏体分解和再结晶，促使γ→α转变和σ相析出，合金奥氏体变得不稳定。     

Ti—Cr—V—Mn合金的吸氢性能

近年来具有大贮氢容量材料的开发日益受到重视 ,吸氢容量可达 3% (质量 )以上的Ｔｉ3Ａｌ便是其中之一。但是Ｔｉ3ＡｌＨｘ 过分稳定 ,也就是说为其实用化的放氢温度太高。因此 ,降低这类合金的放氢温度就显得非常重要 ,近年来许多研究者研究了一些替代元素对于Ｔｉ75-ｘＡｌ2     

亚稳奥氏体型Fe—Cr—Mn（W,V）合金的组织稳定性研究

通过对形变奥氏体组织进行长期时效观察合金相演化过程，研究了低放射性亚稳奥氏体Ｆｅ－Ｃｒ－ｎ（Ｗ，Ｖ）合金的组织稳定性。实验表明：合金在高于４００℃时，相平衡处在γ＋α＋α三相区，低于４００℃可以保证亚稳奥氏体的稳定性。亚稳奥氏体可以发生γ→α→α转变也可以发生γ→γ（ｆ）→＇（ｆ）→α转变，ε马氏体不是γ→α转变的唯一中间过渡相。形变诱发ε马氏体形成过程中伴随奥氏体晶粒碎化，可产生细晶强化作用，这     

Fe－Mn－Cr高碳四元合金马氏体相变热力学计算

选取三种热力学模型（规则溶液，ＬＦＧ，ＫＲＣ模型）计算了Ｆｅ－Ｍｎ－Ｃｒ高碳四元合金的马氏体相变驱动力和Ｍｓ温度。ＫＲＣ模型计算结果与实测值最为接近，ＬＦＧ模型计算结果和实测值相差较大。     

前景广阔的Fe—Cr—Mn系合金

为实现裂变－聚变混合堆发电的需要，必须开发低活性长寿命抗肿胀材料，本文从聚变堆第一壁结构材料的工作环境出发，分析Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ系合金取代Ｆｅ－Ｃｒ－Ｎｉ系合金的可能性和必要性，展望Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ系合金的广阔前景。     

Fe—Cr—C系和Fe—Cr—C—Ni复合磁性材料

随着信息设备驱动装置向小型、节能化的发展 ,正期待着高性能Ｎｄ Ｆｅ Ｂ系各向异性磁体的开发。众所周知粘结永磁体较烧结永磁体密度小 ,磁性差 ,但可制成厚度薄的环形制品。采用各向异性磁粉可使磁体(ＢＨ) ｍ 提高 4倍。这种粉可采用ＨＤＤＲ(吸氢 -歧化 -脱氢 -再复合 )方     

Cr—Mn—N不锈钢的低周疲劳

本文研究了Cr-Mn-N不锈钢的对称拉压低周疲劳行为。结果表明,在相同的总应变幅下,1050℃固溶处理比1250℃固溶处理的试样的疲劳寿命几乎高一倍。在所使用的应变幅(±0.4—±1.2%)范围内,循环到饱和后都观察到软化现象,而在低应变幅下较早到达饱和阶段。每周的平均能量损耗随应变幅的增加而增加,而试样全寿命的总能量损耗则随应变幅的增加而降低。疲劳试样断口的扫描电子显微镜观察表明,低温固溶处理的试样断口为穿晶和沿晶的混合型断裂,以穿晶为主,并有清晰的疲劳条纹。高温固溶处理的试样断口则以沿晶断裂为主。     

Fe—Mn—C合金奥氏体强化对马氏体相变的影响

测定了5种Fe-Mn-C合金的M_s温度及奥氏体在M_s温度时的屈服强度,结果表明两者成线性关系。还研究了奥氏体固溶强化对马氏体形态的影响,提出存在一个奥氏体强化特征温度T_c,当M_s>T_c时,马氏体形态主要为位错型条状马氏体,当M_s相似文献   

Fe—C—Mn—B合金奥氏体等温分解动力学及Mn的再分配

测定了不同含Mn量的Fe—C—Mn—B系合金的等温转变TTT曲线,结果表明,适量Mn加入Fe—C合金不但推迟转变,而且使TTT曲线形状发生较大改变而出现河湾形状。用能谱分析方法测定Mn在奥氏体、铁素体及相界处的分布规律表明,随转变温度的降低,Mn由再分配向无再分配转化,在其间存在一个温度范围、虽然无两相间的再分配,但在相界处有明显的Mn浓度峰,而且浓度峰最强的温度与TTT曲线上河湾温度相对应。说明TTT曲线形状的改变与合金元素再分配规律变化有关,河湾的出现归因于Mn在相界富集而产生的溶质拖曳与溶质类拖曳作用。     

Cr—Mn—N耐热钢的生产实践

Cr-Mn-N耐热钢的化学成分为(Wt%):0.24-0.34C,1.7-2.1Si, 1.7-21Cr,11-13Mn,0.22-0.34N,S<0.03,P<0.06。它可代替ZG3Cr18Ni25Si等Cr-Ni类炉用耐热钢。因Cr-Mn-N耐热钢不仅具有一般高合     

Fe—Mn—Si合金的磁转变

利用电阻测量、Ｘ射线衍射等方法研究了铁锰基形状记忆合金中γ→ε相变与顺磁－反铁磁转变。对顺磁－反铁磁转变的温度区间和可逆性作了仔细分析。降温时→ε转为与顺磁到反铁磁转变的温度区间有重叠，但升温时反铁磁到顺磁的转变出现在－１４０℃到＋５０℃之间，ε→γ在１００－２００℃之间进行，二者截然分开     

对隆起度的历史观及γ值在Fe—Mn—Ti合金中的变化

隆起度（γ）在Fe-Mn-Ti合金中随热处理条件而变化，在510℃回火，r值阴时间缓慢上升，但数值一直保持在0.4到0.5之间，在570℃回火，在50min,r达极大值0.51，然后随时间延长略有下降，在各温度回火90min，观察性能的变化，看到（BH）max和（BrHc)在480℃达极大值，r在较低温度，440℃达极大值，从历史角度看人们对隆起度数值的重视程度有明显变化，在国外1970年后的磁性材料书籍中基本不再提及隆起度，而在国内最近还有使用和论述的，其可能原因是对永磁体材料和永磁学的发展认识不同。