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正0引言±500 kV永仁—富宁(简称永富)直流输电工程为国内首个省级直流输电工程,直流输电容量为3 000 MW,双极设计,换流阀单极由12脉动阀组构成,每极由3台高端(Y/Y)和3台低端(Y/Δ)单相双绕组换流变压器(简称换流变)组成,每站留有2台备用换流变。永富直流工程计划2016年建成投产,投产后将由云南电网公司负责运维。为了提 相似文献
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本刊讯 近日,伴随着锦屏-苏南±800kV特高压直流输电工程极1、极2双极低端解锁成功,双极带电运行,特变电工沈变公司为该工程研制的12台换流变全部带电运行成功。 相似文献
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0引言目前,国内500 kV换流站换流阀组接线多采用单12脉动接线形式,即每极12脉动阀组接线,每个12脉动换流器由2个6脉动换流器串联组成。每极安装6台换流变,分别接成Y/Y及Y/Δ接线。将Y/Y变压器交流侧引出线和Y/Δ变压器交流侧引出线连结起来的这段母线称为汇流母线,作 相似文献
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以云广特高压直流输电系统为背景,为解决换流变保护因CT配置不够导致的配置不冗余问题,提出了一种换流变保护的改进方法。该方法针对换流变Y/Y接、Y/△接并联接线的结构特点,通过改进换流变套管CT二次接线,与换流变馈线开关CT进行配合,并修改相应保护判据,调整保护原理配置,改善了因换流变网侧套管CT以及中性点CT配置不足而产生的保护双重化问题。对改进前后的保护装置进行了RTDS试验验证,结果表明改进后的换流变保护性能有所提高,基本实现了两套保护装置的冗余配置。 相似文献
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换流变是高压直流输电系统的重要组成部分。换流变阀侧自身无接地点,但直流侧有接地点,当换流变阀侧区内发生单点接地故障时,随着换流阀的导通和关断,故障电流呈现不规则的变化,换流变自身现有保护可能灵敏度偏低。极端情况下,当Y/Y接线变压器阀侧中性点发生接地故障时,换流变自身主保护无法快速动作。文中从换流变的结构及运行工况出发,定性概括了阀侧接地故障后的电流特征;分析了现有保护系统的特性;提出了基于零序差动和快速零序过流原理的换流变阀侧保护优化方案;并结合现场故障录波及实时数字仿真系统仿真波形对其进行了验证。验证结果表明,优化后判据可以有效提高换流变保护在阀侧区内单点接地故障下的灵敏度、动作速度及故障定位准确度。 相似文献
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为了合理确定±1 100 kV直流换流站避雷器布置、参数和换流站设备的绝缘水平,在分析和比较±800 kV直流输电工程换流站避雷器布置和参数的基础上,推导了6脉动换流器绝对最大理想空载直流电压与换流变的短路阻抗成正比关系的公式,提出了换流变的短路阻抗大小基本确定了整流站直流侧阀厅内设备的绝缘水平,因此需尽可能减小该阻抗值。给出了阀厅内直流避雷器伏安特性、荷电率、持续运行电压峰值(CCOV)、包括换相过冲的持续运行电压最高峰值(PCOV)、直流参考电压和直流偏置电压的选择方法和影响因素。在换流变短路阻抗不大于24%和采用A2避雷器直接保护高端Y/Y换流变阀侧方案的条件下,高端Y/Y换流变阀侧的额定操作冲击耐受电压(SIWV)可选为2 030 kV,低于采用M2+V3避雷器串联保护方案的2 191 kV。针对整流站和逆变站交流侧分别接入750 kV和1 000 kV交流特高压方案,提出了降低交流避雷器额定电压的建议。提出的绝缘水平为换流变、换流阀、极母线和中性母线等±1 100 kV直流设备的样机制造和交流设备选型以及交、直流场的设计提供了技术支撑。 相似文献
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特高压换流变空载合闸时,其剩磁会改变铁心磁通的大小和方向,极易造成严重的励磁涌流,导致换流变无法正常投入运行。针对换流变剩磁测算,分析电容式电压互感器(CVT)输出数据存在误差是由系统频率变化引起的,根据误差式进行校正并基于电压积分法给出考虑CVT输出特性的换流变剩磁测算方法。在PSCAD/EMTDC中搭建相关仿真模型,对Y、D桥换流变的电压正向、负向峰值处分别进行分闸实验,并根据所提测算方法确定换流变剩磁。利用校正前、校正后以及监测的换流变剩磁完成选相合闸对比实验,实验结果表明所提方法能够有效测算换流变剩磁,为励磁涌流抑制手段提供参考依据。 相似文献
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换流变是换流站内最重要和最复杂的设备之一.针对伊敏换流站极I Y/Y B相换流变阀侧2.1套管故障事故,分析故障跳闸相关保护录波图,推断故障性质及故障点位置,为迅速查清故障提供支持.介绍故障处理情况,梳理此类事故处理思路,对换流站现场运行和事故处理具有一定指导意义. 相似文献
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高压换流变阀侧套管是实现换流变压器与阀塔电气连接的重要设备,文中主要针对其外绝缘结构设计进行讨论。研究内容主要分为3部分:讨论了换流变套管的实际运行环境和承受的电压、电流波形特征;对换流变套管从空心复合绝缘子、套管均压罩、套管尾部3方面进行了设计和分析;建立了换流变套管三维电场仿真计算模型,在实际运行环境下对其外绝缘性能进行计算分析。研究结果表明:套管主绝缘宜采用电容式结构,且套管端部应装配苹果型均压罩;套管空心复合绝缘子的绝缘距离设计为7 490 mm,且尾部的绝缘距离设计为3 110 mm;在实际运行环境下,端部均压罩最大场强出现在下端面,其值为2386 V·mm~(-1)。文中的计算结果可为高压直流输电工程用换流变套管外绝缘设计提供一定的理论依据。 相似文献
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云广特高压直流输电线路孤岛运行过电压及抑制 总被引:2,自引:0,他引:2
云广直流孤岛运行方式下发生直流双极闭锁时将在送端换流站交流系统产生幅值很高的过电压,孤岛运行过电压水平控制是决定能否孤岛运行的关键因素,因此利用EMTDC计算了不同运行方式下楚雄换流站交流侧的过电压水平、避雷器工况、交流滤波器断路器断口暂态恢复电压及容性开断电流,并分析比较了各种不同的过电压抑制措施,提出了利用换流变磁饱和特性短时限制过电压的措施方案和电气设备的技术参数要求,同时还探讨了直流闭锁后换流变和交流滤波器切除时间等对过电压的影响。 相似文献
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钱罗奋 《中国电机工程学报》2004,24(3):120-125
该文在分析3Y/3Y换相变极局限性之后,提出一种新的交流电机换相变极法-2△/3△变极,并阐述了其换相原理.这种变极法用于稍宽极比变极电机较3Y/3Y变极优越;文中分析了2△/3△网络接法时的感应电势、负载电流、相电压的分布以及激磁的合成;并以常用风机变极方案为例,把2△/3△变极方案与3Y/3Y变极方案作了比较. 相似文献
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结合换流变分接开关调节原理对两起典型的换流变分接开关档位调节不一致进行了原因分析,同时针对现场运行维护实际情况,提出了相应的防范措施,提升了换流变关键部件的运行可靠性,对换流变分接开关运行维护具有一定的参考意义. 相似文献
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