2.25Cr-1Mo型钢的焊后热处理及步冷试验与分析

炼油厂加氢设备"反应产物与混氢油换热器"用SA387Cr22Cl2及SA336Cr.F22钢正火状态下为2.25Cr-1Mo型贝氏体钢,淬透性好,具有一定的淬硬性,可焊性稍差,焊后易产生裂纹,回火抗力较好,但在回火脆化温度400～650℃之间长期使用,易产生脆化倾向,即回火脆性.为满足压力容器设计要求,探讨该钢种的焊后热处理性能,以及模拟在高温下长时间加热、保温和缓慢冷却下,抵抗回火脆化的能力;对此钢进行了焊后热处理工艺及回火脆化敏感性(步冷)试验与分析,据最终产品试板的试验结果,各项技术指标完全符合标准及设计要求.     

2．25Cr1Mo 钢叶轮的真空热处理

研究了2.25Cr1Mo钢叶轮真空热处理后的显微组织和力学性能。结果表明:真空热处理后2.25Cr1Mo钢叶轮的显微组织主要为回火索氏体,其力学性能可以满足设计要求,叶轮的表面质量更好。     

模拟焊后热处理对12Cr2Mo1R厚钢板冲击性能的影响

研究了模拟焊后热处理(PWHT)、阶段冷却热处理对临氢重整设备用12Cr2Mo1R钢厚钢板的组织和冲击性能的影响,试图建立厚钢板的组织与冲击韧件之间的联系.结果表明,采用正火(加速冷却)+回火生产的95 mm厚12Cr2Mo1R钢板,显微组织以贝氏体为主,其中分布着一定数量的Cr、Mo析出相,具有良好的低温冲击韧性;经模拟焊后热处理和阶段冷却热处理后,基体组织未发生明显变化,有新的尺寸更小的析出相析出,其脆化指标VTr54+2.5△VTr54值为-97℃.经不同模拟热处理后,未明显变化的基体组织和晶粒内1～2μm的亚晶使厚钢板仍具有高的低温冲击韧性,母材中原有碳化物析出相和在不同模拟热处理条件下的新析出的细小碳化物相,未显示出对低温冲击韧性不利影响.     

高温高压加氢反应器12Cr2Mo1R用埋弧焊材料的应用

通过对埋弧焊焊丝成分的优化设计及配套焊剂的渣系选择,合理控制熔敷金属合金元素和微量元素的含量,并严格限制杂质元素的含量,提高了材料的纯净度、均匀性。通过宏观测试、微观分析研制出适用于厚壁临氢设备、深坡口的埋弧焊材料,其特点是-30 ℃的冲击性能稳定、工艺性能优良、回火脆性低。     

20G和2．25Cr—1Mo钢氢蚀后的疲劳性能

对２０Ｇ和２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢经不同程度氢蚀后的常规力学性能与疲劳裂纹扩展行为进行了对比研究。并对氢蚀组织变化与裂纹扩展路径进行了显微观察。结果表明，氢蚀使２０Ｇ钢的疲劳裂纹扩展速率明显增大；扩展门槛值在氢蚀起始阶段显著降低，随后又呈增加趋势，对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢，由于元素Ｃｒ，Ｍｏ的作用，其氢蚀程度远低于２０Ｇ钢，从而未造成疲劳裂纹扩展速率的明显改变，分析表明，氢蚀后疲劳裂纹扩展门槛值的上升可以归因于曲折开裂路径造成裂纹闭合效应的增加。     

合金元素对耐磨钢25Cr3MnSi2Mo性能的影响及热处理工艺的改进

讨论了化学元素对２５Ｃｒ３ＭｎＳｉ２Ｍｏ钢性能的曩主热处理工艺的调整,从而提高其材料的韧性,增加产品的使用寿命。     

9Cr—1Mo钢炉管的焊接

介绍了难焊位置的9Cr-1Mo铜炉管现场焊接,提出了能获得满意焊接质量的焊接参数与焊接操作方法、工艺措施。     

焊后热处理对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢焊接接头组织和性能的影响

通过钨极氩弧焊方法,对1Cr18Ni9Ti与2Cr13钢实施焊接,并对焊接接头整体进行焊后热处理。采用OM、SEM对2Cr13与1Cr18Ni9Ti钢热处理前后的焊接接头组织进行分析,利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量了焊接接头的力学性能。结果表明,1Cr18Ni9Ti和2Cr13钢焊接接头热处理前焊缝组织为典型的柱状晶,组织为板条马氏体+残留奥氏体+碳化物;热处理后焊缝组织为回火索氏体,而且碳化物析出量也明显增多。拉伸时,热处理前后焊接接头断裂的部位都发生在奥氏体不锈钢热影响区一侧,热处理前后焊接接头的抗拉强度分别约为635.56、649.44 MPa;焊缝区的显微硬度分别约为276、222 HV0.5,热处理后焊接接头的整体显微硬度比热处理前的明显降低。     

热处理工艺对9Cr1Mo力学性能及耐腐蚀性能的影响

探究不同淬火和回火温度对9Cr1Mo合金钢力学性能和耐腐蚀性能的影响,通过对微观形貌观察发现,较高的淬火温度能够保证钢中碳化物的充分溶解,提高组织均匀性,同时减少晶界密度,提高耐腐蚀能力;较低的回火温度可控制合金元素在钢中的迁移速度,从而减少晶界处富Cr碳化物析出。较高的淬火温度和较低的回火温度能够保证微观组织均匀,不会形成元素富集区,在保证了较佳的力学性能的同时还能提高金属的耐腐蚀性能。     

2.25Cr-1Mo钢回火过程中碳化物析出顺序的研究

采用化学相分析的方法研究了2．25Cr-1Mo钢粒状贝氏体组织在回火过程中碳化物的变化和析出顺序。结果表明，当回火参数为18140～22000时，试验钢中析出合金碳化物的类型为M2(CN)，M6C，M4C3，Cr9C3以及M23C6；合金碳化物的析出顺序为M2(CN)→M6C→M7C3，Cr7C3→M23C6，而且这些合金碳化物的变化过程是一系列重迭的阶段。     

热处理工艺对9Cr2Mo钢硬度的影响

实验中首先设计了不同温度的淬火工艺,得出了9Cr2Mo钢得到最大洛氏硬度下的淬火工艺,同时得出9Cr2Mo钢在水和油中都能淬透;再研究不同回火工艺对9Cr2Mo钢洛氏硬度的影响,得出结果:9Cr2Mo钢的洛氏硬度随回火温度的升高先缓慢下降,当回火温度高于300 ℃时,随着回火温度的升高明显降低.     

25Cr2Ni4MoV钢辊轴锻后热处理工艺研究

本文分析了25Cr2Ni4Mo V钢辊轴锻后热处理过程中较易出现的晶粒粗大、超声波探伤性差等问题。结合辊轴材质特点、结构尺寸、技术要求等改进了原有锻后热处理工艺。生产实践表明:改进的工艺能有效细化晶粒、避免了混晶及晶粒粗大问题,提高超声波探伤性,降低辊轴第二热处理风险,同时可缩短了生产周期,节能效果明显。     

中温压力容器钢12Cr2Mo1R的回火脆性

对中温压力容器钢12Cr2Mo1R进行最小模拟焊后热处理,并应用阶梯冷却实验对其焊后回火脆性进行了评定和分析。结果表明,在-78~20℃内,试样冲击断口形貌均为韧窝特征,冲击功值高于54 J,中温压力容器钢12Cr2Mo1R焊后具有优良的抗回火脆性,这是因为其含P极低,同时含有较高的Mo在一定程度上阻碍了P在晶界的偏聚。     

9Cr—1Mo钢炉管焊接工艺的探讨

本文介绍了9Cr-1Mo钢的焊接工艺特点,在同材焊接条件下,对9Cr-1Mo钢炉管焊接工艺作了进一步研究和探讨,并在南京烷基苯厂七万二工程F301炉改造中应用,达到了国外工艺水平。     

汽轮机叶片用1Cr12Mo钢的化学成分和热处理

比较了三家国内钢厂的汽轮机叶片用1Cr12Mo钢的化学成分。分析了该钢调质后力学性能不符合要求的原因。结果表明:要使1Cr12Mo钢获得较高的力学性能,应按技术要求合理控制该钢的化学成分。例如,调质后动叶片用电渣钢的力学性能优于静叶片用的电炉钢;Ni含量偏低会使该钢调质后δ-铁素体含量超标,从而导致力学性能不合格。根据有效的经验公式预测钢的组织,合理制订热处理工艺,出炉前抽验叶片的硬度,建立性能数据库等,是使1Cr12Mo钢叶片获得更好的热处理质量的有效措施。     

9Cr—1Mo炉管焊接工艺的评定

通过对９Ｃｒ－１Ｍｏ炉管焊接工艺评定及实践证明，采用小线能量焊接，焊前预热３００℃，焊后后热３５０℃×４０ｍｉｎ。焊后消应力处理为７２０℃×４０ｍｉｎ的焊接工艺是可行的。     

淬火温度对12Cr2Mo1钢力学性能的影响

本文研究了不同淬火温度对12Cr2Mo1钢力学性能的影响规律。结果表明,12Cr2Mo1钢在910~930℃温度区间进行淬火,其显微组织为均匀的贝氏体回火组织,能够获得良好的力学性能。温度过低容易形成未溶铁素体,温度过高容易造成原奥氏体晶粒长大,均会导致其力学性能下降。     

12Cr2Mo1R＋OCr18Ni1OTi中温抗氢复合材料的焊接工艺评定

本文介绍了12Cr2Mo1R＋OCr18Ni10Ti材料焊接性的分析,进行焊接工艺评定试验过程和在试验过程中遇到的难点,尤其是回火脆化试验,提出12Cr2Mo1R＋OCr18Ni10Ti材料在焊接过程应注意预热、消氢、焊后热处理的控制以及应采取的解决措施。