马氏体不锈钢2Cr13工艺探讨

分析研究扁平材厂生产的马氏体不锈2Cr13(餐具用钢)出现的技术、质量问题:表面抛不光,表面质量差,板形不好,通过理论和实战跟踪分析,改进生产工艺:改进加热工艺,采用新型轧辊轧制,改进热处理工艺.基本解决了马氏体不锈钢2Cr13的表面质量问题(表面抛不光问题).     

Cr12型模具钢成材工艺改进

本文从理论上分析了Cr12型冷作模具钢在加热和锻造过程中客易产生缺陷的原因，并结合其它钢种的联锻工艺特性，对Cr12型冷作模具钢的二火成材工艺进行了改进，改进后的工艺为“两锤联锻、一次成材”。工艺改进后，不但增加了锻材长度和提高了产品实物质量，而且降低了加工步骤费用和缓解了退火压力、为模具钢放量生产起到了显著的作用。     

影响1Cr13消音器板材硬度的工艺因素探讨

消音器板材是薄板车间的主导产品，它主要用在汽车、摩托车的消音器结构件上。目前消音器板材的硬度合格率较低，有的规格甚至才达到50％，为了提高消音器板材硬度的合格率，使之完全符合内控标准的要求，将从热处理工艺制度和平整变形量两个方面进行探讨。     

95Cr18盘园冷拔断裂原因分析及工艺改进

95Cr18属高碳高铬马氏体不锈钢,自身塑性较差,具有一定生产和加工难度。针对95Cr18不锈钢盘园冷拔断裂问题,通过检验其断口形貌及断口成分、盘园成分、金相组织、力学性能、冷拔变形量、热处理制度等方面分析原因,建议用户采取提高其退火温度,减小其冷拔变形量等措施,改善了其冷拔断裂现象。     

三辊斜轧穿孔生产TA2管坯工艺研究

研究了三辊斜轧穿孔法生产φ50min×5 mm TA2管坯的生产工艺.通过TA2棒坯不同加热温度对穿透率的影响、不同径向压下量对穿孔后管坯直径的影响、穿孔头尺寸对管坯壁厚的影响、棒坯直径与管坯直径关系的研究,确定了三辊斜轧穿孔法生产纯钛管坯的具体工艺参数:棒坯规格φ48mm,棒坯加热制度930～950℃/40～50mi...     

00Cr18Ni10N钢管冷作硬化工艺探索

为了使00Cr18Ni10N冷作硬化态钢管的力学性能达到标准要求,在成品Φ15mm的钢管生产上对原始组织状态(退火和不退火)、冷拔变形量、退火温度等影响冷硬态钢管力学性能的因素进行试验摸索,并初步摸清了退火温度以及变形量等参数对性能的影响。并最终确定了退火温度以及冷拔变形量,即对荒管进行1060℃退火处理,冷拔变形量7%～10%就可以达到较好的强度和塑性,生产出达到标准要求的冷硬态管材。     

X52石油管线钢轧制工艺的改进

分别从板坯加热、精轧压下变形率、终轧温度、轧后冷却深度４方面介绍了管线钢轧制工艺，以保证攀钢Ｘ５２管线钢具有高的强度，较低的屈强比以及良好的冲击韧性。     

改善2Cr13马氏体不锈钢150mm×150mm连铸坯表面质量的工艺实践

2Cr13不锈钢(/%:0.16~0.25C,≤1.0Si,≤1.0Mn,≤0.035P,≤0.030S,12.0~14.0Cr)150 mm×150 mm铸坯生产流程为铁水预处理-50 t AOD-LF-CCM,缓冷,退火,修磨。工业性试生产结果表明,通过采用粘度(0.58±0.1)Pa·s,碱度0.95±0.01,熔点波动范围5℃的结晶器保护渣,拉速从1.3 m/min降至1.1 m/min,振幅从3 mm提高到5 mm,振动频率从139次/min减到137次/min,钢水过热度从35℃降至20~30℃,铸坯收得率达94.07%,消除了铸坯纵向凹陷和裂纹,铸坯缓冷后可直接轧制,可省去铸坯退火、修磨两道工序,降低了生产成本。     

影响1Cr18Ni9Ti冷轧薄板硬度的工艺因素探讨

本文就影响我厂１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ冷轧薄板硬度的工艺因素进行了较为深入的探讨，指出对成品板的固溶处理温度控制在１０７０－１０８０℃，而平整量应控制在〈１％为最佳。     

锻造Cr12钢标准化操作探析

本文从理论上分析了Cr12钢在加热和锻造过程中容易产生缺陷的原因，提出了该钢标准化操作程序，以及提高质量的同时，进一步提高劳动生产率。     

ZR3#轧机轧制硅钢片横向厚度精度的改善

在分析武钢ZR3#森吉米尔(Sendzimer)带钢冷轧机(工作辊Φ63.5 mm×1 180 mm,第一中间辊Φ102 mm,第二中间辊Φ173 mm)冷轧硅钢片的轧制工艺和辊型对钢板横向精度控制影响的基础上,调整和改进ASU轧辊的辊型和1～4道次的压下工艺减少压下设定张力,并将上工作辊改为两端带锥度的平辊,下工作辊仍采用3%凸辊.改进后轧制结果表明,ZR3#轧机轧制的无取向低牌号硅钢板的边降区由30～50 mm缩小到25 mm以内,横向厚度差由25 μm减小到15 μm.     

铜带热轧机轧制力的模型建立

现代轧机的自动控制中,轧制力的准确预报是合理制定轧制规程及校核设备负荷以便充分发挥设备能力的基本参数。本文重点讨论了数值回归方法在轧制力数学模型建立中的应用及在实际中的应用情况。     

1420铝锂合金冷轧薄板生产工艺研究

研究了1420铝锂合金冷轧薄板的生产工艺制度。分析探讨了中间热处理对具有强烈加工硬化倾向的铝锂合金的影响以及该合金板材的道次压下量与终轧总压下量对板材综合力学性能及成品率的影响。     

工业纯钛板材生产工艺研究

为了进一步提升纯Ti板材加工的产量和质量,努力降低车间生产成本,本文着重研究了Ti板加工的工艺路线优化以及Ti板的加热工艺、轧制工艺、热处理工艺、碱酸洗工艺并结合生产现场实际情况进行了分析,探索出了较为可行的Ti材生产工艺,为全年Ti材加工量突破3000吨大关提供了强有力的技术支撑。     

宝钢1580热轧IF钢铁素体轧制工艺探讨

介绍了宝钢1580热轧铁素体轧制镀锡板用钢T-2.5CA的工艺参数制定及实际轧制效果。通过对其他IF钢实际轧制过程变形抗力与变形温度变化情况的分析,制定了合适T-2.5CA铁素体轧制温度制度和变形制度,并在实际轧制过程中取得良好效果,为在1580热轧进一步推广铁素体轧制提供了参考。     

小型轧机主电机起动过程分析及改进

通过对Φ５００ｍｍ轧机主电机起动过程的测试与分析，找出电机转子回路发生事故的原因，对频敏变阻器的接线进行改进，消除了故障，保证了电机正常运行．     

退火温度制度对CSP流程冷轧深冲板性能和织构的影响

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工业纯钛TA2冷轧板再结晶过程的研究

利用Gleeble-3500热模拟试验机对工业纯钛TA2冷轧板进行退火实验,结合硬度法与金相法测定了TA2的再结晶温度,根据Arrhenius公式计算了TA2的再结晶激活能,并对冷轧退火板进行力学性能测试。结果表明保温时间为9 min时,TA2的再结晶温度在520～600℃之间,恒温700℃时,再结晶时间为1.84 min;再结晶激活能Q为5.6578×104 kJ.mol-1;当再结晶退火温度在680～700℃,保温时间在30min左右,钛板可以保持良好的力学性能。     

在电热罩式退火炉生产冷轧薄板45钢的工艺研究

通过对优质碳素钢45钢在电热罩式退火炉球化退火工艺的试验,找出变形量与碳质量分数对性能的交互影响作用,实现球化退火和再结晶退火合二为一,降低工序成本,提高生产率,更好地满足用户需求。     

Ti-IF钢冷轧板罩式退火工艺研究

为提高Ti-IF钢的综合性能,在Gleeble-1500热模拟试验机上,研究了退火工艺对Ti-IF钢组织和再结晶结构的影响,结果表明:再结晶温度随保温时间的延长而降低,在实验室条件下,保温1 h的再结晶温度为650℃,保温3 h的再结晶温度为640℃;Ti-IF钢对退火升温速度不敏感,可以采用较高的升温速度,如60℃/h.根据罩式退火的特点,为保证钢卷的冷点和温度的均匀性,Ti-IF钢的退火控制温度应按罩式炉上限控制,并保证足够的保温时间.经过工业生产和用户使用表明,产品冲压性能优良,质量稳定.