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此主要对工业牌号防锈铝合金板LF3、LF21进行了组织超塑性研究。结果表明,LF3防锈铝合金,在变形温度为470-510℃,ελ=(5.56-1.11)×10^-4s^-1的试验条件下可实现超塑性;LF21防锈铝合金,在变形温度为510-540℃、ελ=(5.56-8.83)×10^-4s^-1的试验条件具有超塑性。 相似文献
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MB26镁合金的超塑性与超塑挤压研究 总被引:6,自引:0,他引:6
研究了MB26镁合金的超塑性,找到了该合金的最佳超塑性条件,分析了变形速率、温度等因素对该合金超塑性的影响。另外还对该合金的超塑性挤压作了实验研究。 相似文献
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热轧MB8镁合金的超塑性 总被引:1,自引:0,他引:1
对热轧MB8(Mg-1.5Mn-0.3Ce)镁合金板材的超塑性进行了研究。高温拉伸实验结果表明,合金在573~723 K及2×10-2~4×10-4s-1应变速率范围内具有良好的超塑性,在673 K及4×10-4s-1条件下得到最大断裂伸长率为441.6%;在723 K时最高应变速率敏感系数m为0.42,此时流变应力仅为6.3 MPa。此外,采用SEM对拉伸试样断口形貌进行了观察,并通过断裂区域显微组织的观察分析了Mg-1.5Mn-0.3Ce镁合金超塑性变形的机制。 相似文献
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镁合金及其复合材料超塑性的研究现状 总被引:7,自引:0,他引:7
以等通道角挤压和粉末冶金等方法为例,讨论了镁合金晶粒细化的处理工艺。在室温下晶粒细化可使镁合金同时具有较高的强度和韧性,而在较高的应变速率或较低的温度下,晶粒细化的镁合金具有一定的超塑性,这说明晶粒细化对改善镁合金的力学性能十分重要。镁合金超塑性变形的主要机制仍然是晶界滑移,但晶界滑移总会在晶界三叉区或材料增强相与基体的相界处产生应力集中,使晶界滑移受到阻碍,这就需要有另外的协调机制来协调晶界进一步滑移。镁合金在超塑性变形过程中更容易发生动态再结晶使晶粒细化,使晶界滑移能够继续进行。镁基复合材料中增强体颗粒很细小且弥散分布,稳定了镁合金在高温下的组织,颗粒与晶粒界面可以充当原子扩散通道,很好地协调了晶界滑移。 相似文献
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本文介绍了镁合金材料的超塑性研究现状和发展方向 ,以及连续损伤力学基于含内变量热力学势函数建立的金属超塑性变形损伤演变方程 ,并从微损伤演化物理规律及统计细观损伤力学出发 ,建立超塑性材料空洞损伤的演化方程 ,预测材料超塑性变形失稳和成形极限 相似文献
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AZ31镁合金超塑性及其变形机制图 总被引:1,自引:0,他引:1
在温度为400~440 ℃、应变速率为10-2~10-4 s-1范围内,研究挤压态AZ31镁合金的超塑性.结果表明,当应变速率较高时,颈缩是超塑性断裂的主要原因.温度越高,应变速率敏感指数m值越大, AZ31镁合金的超塑性伸长率越高.当应变速率较低时,空洞扩张是影响超塑性断裂的主要原因,温度越高,超塑性伸长率越低.研究了超塑性变形机理,建立了超塑性变形机制图,结果表明,温度为400 ℃或420 ℃、应变速率较低时,AZ31镁合金的超塑性变形属于溶质拖曳的位错蠕变机制;当应变速率较大时,属于攀移控制的位错蠕变机制.温度为440 ℃时,AZ31镁合金的变形机制符合晶格扩散控制的位错蠕变. 相似文献
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根据原子扩散理论对MBl5超塑性镁合金进行了扩散连接工艺研究。扩散连接试验前采用三种不同方法去除MBl5镁合金表面的氧化膜,从中选出最佳方法。在Gleeble-1500型热/力模拟试验机上,对超塑性MBl5镁合金进行了在不同连接工艺条件下的扩散连接,在电子万能试验机上对扩散连接接头进行了剪切强度试验,从而获得了MBl5超塑性镁合金的最佳扩散连接工艺参数。利用金相显微镜、扫描电镜(SEM),对扩散连接接头微观组织进行分析,得出了MBl5超塑性镁合金主要是通过原子扩散和晶粒长大造成的原始焊接表面晶界的移动,促使接头表面原子充分扩散,形成牢固的连接。 相似文献