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以尾砂胶结充填体试块为对象,选取对强度敏感性最高的影响因子——龄期,对不同龄期的尾矿胶结充填体进行单轴抗压强度和直接剪切试验,分析了尾砂胶结体的强度规律及破坏特征。试验结果表明:尾矿胶结体的强度随着养护龄期的增加而升高,其中7~28d强度增加较为显著,并建立抗压强度、抗剪强度与龄期回归方程,为后期充填采矿设计和降低采矿成本提供了依据。 相似文献
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金属矿山的尾砂中经常含有各种硫化矿物,对全尾砂充填体抗压强度产生不可忽视的影响。通过室内实验,按照一定的灰砂比制作充填体试块,在标准条件下养护,并进行充填体抗压强度的测试,最终确定了充填尾砂硫含量为2.5%时,充填体强度效果最佳。 相似文献
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混凝土充填体强度特性试验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
对不同配比、不同浓度、不同龄期的混凝土充填体在普通建筑材料压力机上进行了无侧限单轴抗压强度试验, 根据试验测得单轴抗压强度试验数据, 分析了充填体单轴抗压强度随配比、浓度、龄期的变化规律, 采用数据拟合的方法, 对试验数据进行了回归, 作出了不同灰砂比、浓度及龄期条体下试块强度的试验值的拟合曲线, 并给出了相应的拟合公式, 拟合公式和试验值的拟合效果较好, 相关系数达到精度要求, 对矿山充填工作及其充填体力学性能分析具有一定的指导意义和借鉴作用。 相似文献
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针对铜矿全尾砂颗粒细及胶结充填成本高问题,进行了新型固化剂对铜矿全尾砂充填抗压强度影响的研究。研究结果表明:当充填总浓度分别为65%、68%、70%,灰砂比为1∶8时,使用新型固化剂试块的28 d抗压强度达到2.556、3.333、3.842 MPa,比使用水泥时提高了650%、520%、461%;当总浓度为70%,灰砂比为1∶8,养护龄期为3、7、28 d时,使用新型固化剂试块的强度分别为1.454、2.983、3.842 MPa,比使用水泥提高了516%、665%、461%;当总浓度为70%,养护龄期为28 d,灰砂比为1∶10、1∶9、1∶8时,使用新型固化剂试块的分别为2.076、2.738、3.842 MPa,比使用水泥时提高了382%、449%、461%。该新型固化剂满足矿山生产要求,克服了水泥全尾砂充填体强度低及充填成本高等技术难题。 相似文献
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尾砂胶结充填采矿法是地下金属矿山广泛应用的开采方法,尾砂胶结充填体的强度严重影响着地下采场的稳定及安全.为了研究尾砂胶结充填体强度的影响因素,根据现场充填条件,采用三山岛金矿尾砂、普通水泥,按照1?4,1?6,1?8和1?10四种灰砂比,分别制备质量分数为68%、70%、72%的胶结尾砂试样,分别养护3,7,14,28 d四个龄期后,进行单轴压缩试验.根据试验结果,分析了灰砂比、充填料浆质量分数以及龄期对尾砂胶结充填体强度的影响,并得到了各个因素与强度的拟合公式,为工程应用提供依据. 相似文献
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郑娟荣 《湘潭矿业学院学报》2000,15(4):68-70
对砂胶比30:1(固体浓度82%)的全尾硝膏体充填材料的无测限单轴抗压(特别是细粒级尾砂含量和石灰含量的优化)进行试验研究。结果表明:充填体中细粒级尾砂含量越大,需要更多的石灰才能达到3d和7d目标强度;石灰含量从1.0%增加到7.0%,细粒级尾砂含量从25%增加到50%,充填体28d目标强度都容易达到。表1,图1,参3 相似文献
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全尾砂碎石膏体充填材料试验研究 总被引:9,自引:0,他引:9
通过全尾砂碎石膏体充填材料的试验研究.初步确定了全尾砂碎石膏体充填料荣的合理配比和浓度.为碎石在膏体充填技术中应用提供有用的技术参数.也为矿山进一步进行生产试验提供可靠的试验依据. 相似文献
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针对不同级配尾砂充填体强度空间分布问题,采用自制充填模型对不同级配尾砂充填后沿水平和垂直方向上充填体的强度空间分布进行了试验研究.结果表明:不同级配尾砂胶结充填体强度全尾砂>分级粗尾砂>分级细尾砂,并在水平流动方向上呈现类似余弦曲线波动,波动程度分级粗尾砂充填体>全尾砂充填体>分级细尾砂充填体;充填体强度在竖直方向上随深度的增大而增大,增幅程度分级粗尾砂充填体>全尾砂充填体>分级细尾砂充填体.SEM 和 CT扫描结果表明,充填采场内水平方向,全尾砂充填体早期强度前后相差较大,而分级细尾砂充填体早期强度则前后相差较小;在竖直方向,全尾砂充填体和分级细尾砂充填体均呈现越往下空隙数量越少的趋势,研究结果对设计采场结构和充填点位置具有现场指导意义. 相似文献
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为研究纤维增强尾砂充填体强度机制以及长时养护下的关键影响因素,采用室内试验和理论分析方法,测试分析
120 d长时养护条件下纤维含量、长度、种类对增强尾砂充填体强度的影响,结合Mohr-Coulomb强度理论分析纤维增强尾砂充填体机制.结果表明:当掺纤维含量较低时,近水平纤维段的拉紧力是增强尾砂充填体强度的内因;随着纤维含量的增加,尾砂充填体试样单轴抗压强度变化特征与纤维长度密切相关,当纤维长度较小时,试样单轴抗压强度呈现先增加后减小的变化特征,当纤维长度较大时,试样单轴抗压强度呈现先减小后增加再减小或先减小后增加的变化过程;随着聚丙烯纤维长度的增加,试样单轴抗压强度变化过程为先增加后降低再增加再降低;纤维种类对尾砂充填体单轴抗压强度和破坏形态影响明显,相较于聚丙烯纤维,掺玻璃纤维更有利于提升尾砂充填体单轴抗压强度,但在提升韧性方面则相对较弱,破坏程度和范围也更大.研究成果对井下采空区掺纤维尾砂膏体充填、深井沿空留巷等具有一定的参考价值. 相似文献
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高硫尾砂充填体强度变化规律实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
国内某铜矿尾砂含硫偏高,为论证该矿山能否采用尾砂胶结充填,通过尾砂充填配比实验研究高硫尾砂充填体强度变化规律。结果表明:高硫尾砂充填体在不密闭条件下养护,随龄期的增长逐渐开裂,强度先增加后逐渐减小;在密闭环境下养护,充填体未出现开裂现象,强度随龄期的增长逐渐增加至相对稳定。在不密闭条件下养护,充填体前期强度随料浆质量浓度和灰砂比的变化呈规律性增加或减小,后期强度随灰砂比或质量浓度的变化无明显规律;扫描电镜分析显示高硫尾砂充填体开裂主要是因充填体内含有大量的钙矾石和石膏等膨胀性物质。 相似文献
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膏体充填在地下矿山的使用日益增多,有必要对诸如尾砂的物理与化学特性对胶结膏体充填(CPB)性能特性的影响加以量化.文章提供了为评价尾砂的物理(尾砂粒径与稠密度)与化学特性(尾砂硫化物含量)对膏体充填性能特性的影响而进行的试验研究结果.研究的性能特性包括机械与经济性能、水的要求、浆体稠密度和可输送性.所获结果表明尾砂的细度与稠密度对膏体充填的性能特性具有重大影响;尾砂的硫化物含量也对膏体性能具有显著影响.此种研究结果将有助于更好地了解膏体充填性能和使其混合物最佳化. 相似文献
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为了研究全尾砂充填体试块的强度,使用普通硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、火山灰硅酸盐水泥和全尾砂制作充填试块,并进行了抗压试验.研究了充填试块强度与水泥种类、龄期、灰砂比和质量浓度之间的关系.试验结果表明:同样条件下,普通水泥充填试块的强度最高,随着龄期增加,强度增长的速率最快,增加质量浓度,强度增大的幅度较小.矿渣水泥充填体的强度次高,强度随龄期增长的速率较快.粉煤灰水泥充填体的强度一般,随着龄期的增加,强度增长的速率较快,在1?4的灰砂比下增加质量浓度,强度增加比例最大.火山灰水泥充填体的强度最低,随着龄期强度增加速率很慢. 相似文献
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充填体材料的选择以及强度特性的研究有助于解决矿山生产安全、环境破坏、充填成本等问题。为了将冶炼生产中的固体废渣二次利用,并与矿山尾砂胶结后将其运用于回填矿山采空区,本文选用锡冶炼渣-全尾砂作为充填试验材料,通过室内实验、逐步回归分析以及双因素交互作用分析的方法研究了不同锡冶炼渣掺量、质量浓度、灰砂比、养护龄期下充填体抗压强度的特性。实验结果表明:其他条件固定不变,充填体的单轴抗压强度随养护龄期的增加呈递增规律;同质量浓度及灰砂比条件下,充填体单轴抗压强度随锡冶炼渣掺量的增加呈递减的趋势;28 d养护龄期,质量浓度78%灰砂比1:4,,掺入30%锡冶炼渣强度降至7.04 MPa,与未掺锡冶炼渣强度值9.5 MPa相比,降幅为25.9%。低灰砂比、低质量浓度,掺入同量锡冶炼渣对充填体试件抗压强度影响较小。经逐步回归分析得出充填体单轴抗压强度回归方程以及影响充填体强度大小的因素排序。锡冶炼渣掺量与灰砂比交互作用对充填体的强度影响较为显著。 相似文献
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充填体粒径分布对其强度影响的灰色关联分析 总被引:2,自引:1,他引:2
尾砂的粒径分布可视为一个灰色系统。在该系统中的一定水灰比条件下,测定不同粒径分布的尾砂胶结充填体各龄期的抗压强度,用灰色系统理论的关联度分析方法定量地表示不同粒径、不同龄期强度贡献的差异,提出了在实际生产中获得最佳尾砂产率的一个指导性原则。 相似文献
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某矿山目前采用立式砂仓自然沉降后的粗粒级尾砂进行自流胶结充填,存在充填体泌水量较大,凝固时间长,强度低等问题。针对该矿山现有充填方式存在的问题,结合膏体充填的优势,开展了该矿山尾砂似膏体充填配比试验研究。主要对该矿山全尾砂和分级尾砂进行了物化性质分析,在此基础上开展了全尾砂和分级尾砂似膏体充填配比试验研究,对比分析了2种尾砂充填体的坍落度、泌水率以及单轴抗压强度等指标,结合矿山生产对充填体强度的要求,确定满足生产要求的最佳配比。研究结果表明:充填骨料采用全尾砂较分级尾砂效果好,全尾砂充填体强度能满足矿山生产需要,并根据矿山生产实际,提出了全尾砂似膏体充填配比方案。 相似文献