F12钢主蒸汽管道焊缝裂纹返修处理

分析了F12钢的焊接性和影响其焊接质量的主要因素,提出了F12钢焊接及焊后热处理规范,及合理的返修工艺.保证了焊接质量.     

F12钢焊接及热处理过程中因停电导致焊口质量问题的现状处理

针对F12钢焊接及热处理过程中突然停电事故所导致的焊口质量问题,进行了初步的理论分析,并结合现场实际情况,提出了切实有效的处理方案,从事故教训的反面进一步完善了F12钢的焊接及热处理工艺。     

异种钢主蒸汽管道焊缝裂纹修复工艺的研究

针对台州发电厂主蒸汽管道X20CrMoV121（以下简称F12）与12Cr1MoV异种钢焊缝出现的裂纹，采用中、低匹配的焊接材料进行了异种钢焊接性和焊接工艺试验，制定了F12与12Cr1MoV异种钢主蒸汽管道焊缝裂纹焊接修复工艺并实施了现场修复，获得了良好的技术和经济效益。     

浅谈T91与12Cr1MoV异种钢接头焊接工艺

电站锅炉安装中已普遍采用了T91钢与12C r1MoV钢异种钢接头。异种钢接头的焊接质量，主要取决于被焊金属的物理-化学性能及焊接时所采用的焊接工艺。本文从焊材选择、工艺参数、焊接热规范等几个方面时T91／12Cr1MoV异种钢接头的焊接工艺作了详细介绍。     

F11钢蒸汽管道在运行3万余小时后的性能试验

随着我国电力工业的飞跃发展,大容量机组在电站设备中占有越来越重要的地位,而这些机组参数的提高,对金属材料提出了新的要求。F11钢即为近年来使用的新型热强钢种。F11钢是12%铬型添加钼、钨、钒的马氏体钢,对焊接及热处理工艺要求严格控制。由于该钢种使用的时间较短,我们对它的性能,特别是焊接接头经高温长期运行后组织与性能的稳定性还缺乏了解。     

主汽管插座异种钢焊接试验

在大容量、高参数火电机组的安装中,常遇到异种钢的焊接问题。如马氏体热强钢 F11(X20CrMoWV121)与12Cr1MoV 珠光体耐热钢的焊接中,由于化学成分及金相组织物理性能差异较大,往往会引起各种类型的裂纹,并在焊接及热处理后使熔合区脆化、碳扩散等一系列问题发生。钢材对某种裂纹的敏感性主要取决于它的合金成分及其含量,也可以简单地概括成碳当量 C_(eg)(%)或裂纹敏感性系数 PCM(%)。12Cr1MoV 钢的碳当量为0.626%,裂纹敏感性系数 PCM 为0.31%,F11钢的碳当量为2.99%,裂纹敏感性系数为0.938%。     

减温器12Cr1MoVG集箱三通焊接裂纹的补焊修复

针对超超临界发电机组锅炉Ⅰ级减温器12Cr1MoVG钢集箱三通焊接接头出现裂纹的问题,讨论12Cr1MoVG钢的焊接性和集箱三通焊接接头裂纹修复的技术难点,详细介绍从焊前准备到焊后检验整个过程的焊接规范和焊后热处理工艺。焊接检验结果表明该补焊修复工艺可以保证减温器12Cr1MoVG钢集箱三通焊接接头的补焊修复质量。     

HG-670/13.72-M型锅炉汽-汽加热器的焊接工艺特点

对HG-670/13.72-M型锅炉汽-汽加热器焊接时存在的质量问题进行了分析.阐述了12GrlMoV钢的化学成分、力学性能和焊接性,采取了相应的焊接措施和可行的焊接工艺,提高了焊接质量,保证了机组安全经济运行.     

火电厂特种金属材料焊接技术的研究和实施

对火力发电厂机组大修滑动轴承内巴氏合金轴瓦的焊补及F12与12CrMoV异种钢材的焊接机理进行了研究,采取了相应的工艺措施,取得了较好地经济和质量效果。     

X20CrMoV121钢的焊接与热处理

X20CrMoV121(F12)钢合金元素含量高,可焊性差,焊接工作稍有不慎,将带来非常严重的后果。通过达拉特电厂4×330MW机组主蒸汽管道的施工焊接,详细介绍了一些方法和应注意的问题,无疑是值得同行借鉴的经验。     

再热器管导种钢焊缝断裂原因分析

通过宏观检查、拉伸试验、金相显微组织分析,对锅炉后屏再热器12Cr1MoV钢与TP304H奥氏体钢异种钢接头泄漏原因进行了分析。结果表明,12Cr1MoV侧熔合区为接头的脆化和断裂薄弱区,熔合线上的富碳层和楔形缺陷导致焊缝形成裂纹而泄漏。另外,12Cr1MoV和奥氏体钢焊缝金属线膨胀系数差别很大,在焊缝界面附近出现的明显热应力对裂纹的形成有一定的促进作用。     

管道内部氩气浓度对焊缝成型的影响

通过采用氩气分析仪对不锈钢、马氏体钢等高合金钢在焊接过程中充氩的浓度大小进行测定,讨论氩气浓度的大小对不锈钢、马氏体钢等高合金钢焊缝内部质量的影响。试验表明：氩气浓度的大小对焊缝根部的保护效果有很大的影响,管道内部氩气浓度是制约焊缝内部质量的关键,是保障焊接质量的重要环节。     

SA335-P91钢焊接热处理质量控制

文章介绍了SA335-P91钢(以下简称P91钢)管道安装中焊接热处理质量控制,通过承建的300MW及以上火力发电机组工程中积累的实践经验、数据和技术资料,对P91钢的焊接热处理质量控制进行了详细分析。     

锅炉再热蒸汽管道SA335- P91钢的焊接

分析了SA335 - P91钢的特点和焊接性能,从焊接工艺方法、焊材选用、焊接坡口制备、焊接工艺规范、焊接过程控制、焊后热处理等方面阐述了锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢的焊接过程.焊接质量检验结果表明,锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢焊接的各项检测指标均符合要求.     

不锈钢半自动(MAG)焊在核电厂建设中的应用

对采用半自动(MAG)气体保护焊来焊接不锈钢水箱的工艺进行了研究,并且对试验结果进行了分析,试验结果表明:焊缝经NDT检测合格,金相照片和力学性能良好.该焊接工艺成功应用于核电厂不锈钢水箱的安装焊接中,焊接接头质量合格,外现成型良好,焊接效率高.     

SA335-P92钢焊接技术试验研究

为解决SA335-P91和SA335-P92钢在超临界以及超超临界机组应用中出现的焊接接头冲击韧性较低的问题,以SA335-P92钢为例进行了焊条直径、焊接电流、单层焊道厚度、焊条摆动幅度和焊接速度对焊接质量影响的试验研究,2组6个焊接试件的数据对比分析表明：采用小规格焊条（直径为2.5 mm和3.2 mm）、小电流（80～120 A）、焊道厚度薄（2.0～3.2 mm）、焊条摆动幅度小（7～10 mm）和焊速快（140～200 mm/min）的工艺最佳。实际应用证明,采用所提焊接工艺,焊缝冲击韧性可达70～100 J,能有效控制焊接质量,提高焊接一次合格率。     

多频涡流检测连续油管偏焊缝晶粒尺寸的试验研究

连续油管作业技术在钻修作业中广泛应用，技术核心是连续油管。偏焊缝的质量直接决定疲劳寿命，偏焊缝微观结构与母材是否一致，决定焊缝抗疲劳性能是否达到母材水平。运用多频涡流检测技术，通过检测CT90、CT100连续油管钢带偏焊缝区域与母材区域的电抗来区分母材区域与焊缝区域微观结构及晶粒尺寸是否一致，判断偏焊缝微观组织结构是否达到母材水平。根据其信号特征云图识别焊缝区与母材区，结果表明，连续油管偏焊缝区域与母材相比晶粒尺寸明显变大，并可以看出CT90的焊缝质量好于CT100。根据焊缝区与母材区的微观结构不同对偏焊缝质量进行评价，这对连续油管生产过程质量控制及改进具有指导意义。     

奥氏体不锈钢与铁素体钢的焊接性能分析研究

阐述了奥氏体不锈钢以铁素体钢的焊接性和焊接工艺性，分析了异种钢焊缝失效的原因，认为选用镍基材料作为焊接材料可延长异质接头的寿命。     

1000MW塔式炉水冷壁泄漏原因分析及处理

神华国华宁海发电厂5号1 000 MW锅炉水冷壁采用T23材料,在水压试验和机组调试阶段都出现了泄漏问题。通过分析焊缝裂纹产生的原因,提出了解决措施,制定了T23焊接操作要点及推荐热处理工艺,以期为国内同类型机组的焊接质量监督和控制提供借鉴。