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<正> 爆炸胀管是新近出现的胀接技术新工艺。我厂应用这项新技术制造了20号钢材换热器2台。近两年的实践表明,这项新技术是值得推广的。我厂有一台沈阳气体压缩机厂生产的5L—16/50型空气压缩机一台,其三级水冷却器为φ9/φ13×3000毫米钢管48根,一端花板为φ270×32毫米,另一端花板为φ270×64毫米,工作压力5Kg/Cm~2。显而易见,采用机械胀管工艺加工比较困难。我们曾采用焊接法加工,尽管采取了予热和焊后保温等措施,但在试压时仍出现裂纹,漏水等现象。 相似文献
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我厂碳化塔规格为φ2600×14000毫米,气体进口管为φ273×8毫米,塔底部气体分布器由一根φ273×8毫米直管和两根φ159×4.5毫米环管组成。外环管中心直径为φ2000毫米,内环管中心直径为φ1400毫米,在分布器底部沿管子轴向开20~80毫米宽、360~1530毫米长的槽(图中以虚线表示),开槽流通面积约为气体进口管横截面积的10.8倍。因沿轴向开 相似文献
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我厂粗甘油蒸发器中的加热室,是由545根φ50×1.5毫米,长1500毫米的紫铜管组成。加热室的加热面为115米2,管板直径φ2040毫米,厚度40毫米。整个加热室造价在7万元左右。一组蒸发器使用至去年5月历时三年半,其中一只加热室已损坏报废,另一只需要大修。 相似文献
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1 前言我公司φ3.8m×10m水泥磨出料端中空轴裂纹发生在应力集中的圆角处,一端扩展到法兰边缘,一端扩展到轴颈处400mm与轴成45°夹角(见图)。裂纹总 相似文献
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<正> 太原化肥厂联碱车间所使用的外冷器列管为无缝钢管(φ51×4.5×6000×740),用酚醛树脂漆防腐,使用一年多就有300多根列管被腐蚀穿孔泄漏。位置是距下花板约40~80毫米。为了使设备能正常运转,该厂采用在列管下端衬钢管并用环氧胶泥粘接的方法进行修复。其作法是:加工φ41.5×2×150并在下端留有φ45×3.5×5毫米凸边的衬钢管, 相似文献
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本文介绍了一种提高换热器效率的新设想,为了有利于推广应用,我们请上海化工学院教师朱文耀同志审阅后提了一些看法,以供推广试用时作参考。朱老师认为:“二合一”换热器这个设想意在原有容积中增加传热面积,有一定优点。这种换热器的传热计算有经验式可循。如内、外管之间可按套管计算,外管与壳程可按管内有内插物的经验式计算。从整台换热器的传热计算分析尚需解决流体阻力分配问题。特别对B流体(见本文图示)分为小管管内及壳程二路,其阻力分配不均会产生短路使通量分配不均匀,造成传热情况恶化。操行时阻力分配的调节问题需加以探讨。从结构上看资料中有二档规格Ⅰ:(外管φ12×1.5,内管φ7×1.2);Ⅱ:(外管φ9×1.4,内管φ5×1.2)。其环隙间隙仅1毫米和0.6毫米,管数很多,加工管板的技术要求较高,不易保证二根管子同心。内外管之间间隙不均匀会影响A流体的分布。此外环隙小,易堵,影响该设备的操作周期。如对管子规格进行调整,增加环隙面积则紧凑性稍差。这些问题要从工艺及加工制造等方面综合考虑。我们希望有关工厂结合本厂情况进行试用,如需要可直接与本文作者联系,也可与本站联系。 相似文献
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我工段系采用的冲——泡——电净化流程,最初冲、泡合为一体,一端为冲击段,一端为泡沫段。器体外形尺寸:直径1880毫米、长3750毫米,用12毫米厚的钢板焊制而成。内衬铅3毫米,再衬113毫米厚的耐酸瓷砖,并设有耐酸折流挡墙三道。冲击管直径374×11毫米,用K合金制成,管底端有一K合金圆锥体用来调节气速。泡沫塔有五块塔板。因K合金价格高昂,制作困难,后决定用硬铅代替,去掉了冲泡器的原冲击段,利用旧沉降槽另改制一冲击洗涤器。冲击洗涤器用钢板焊制,内搪铅3毫米,衬10毫米的耐酸磁板一层。顶盖处搪铅。冲击管为20毫米厚的硬铅浇铸,内径230毫米,缩口处190毫米。使用过程中,铅钢连接法兰附近,常易穿孔(见图1)遵照 相似文献
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我厂4万吨/年硫酸电除雾器两座,工作电压为40千伏。沉淀极管为聚氯乙烯塑料管,尺寸为φ256×8毫米,每根管长4米,每座电除雾器共160根管。原设计沉淀极地线采用铅铆钉联结,如图1所示。每根管都 相似文献
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折流杆冷凝器是一种新型的管壳式换热器.本文针对折流杆冷凝器的结构特点,提出了折流杆冷凝器壳侧混合蒸气冷凝传热的计算方法,并通过实验加以验证.实验用折流杆冷凝器有两台:一是圆型结构,含折流圈9个、换热管37根,管尺寸φ19×2mm; 另一是矩形结构,含折流圈10个、换热管14根,管尺寸φ25×2.5mm,壳体前侧板设有五块直径为100mm的视镜,以观察冷凝流型.实验用工作介质为乙醇-水、溶剂汽油和溶剂汽油-氮气.在重力控制区和过渡区,实验所得传热系数值与理论计算值的偏差均小于32%. 相似文献
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