高压缸排汽温度高对锅炉和机组性能的影响

为分析高压缸排汽温度提高对锅炉和机组性能的影响，以珠江３００ＭＷ为例，在高压缸排汽温度提高２０℃和３０℃时，分别对锅炉ＢＭＣＲ工况、ＥＣＲ工况和７０％ＢＭＣＲ工况进行热力计算、壁温计算和阻力计算及对汽机热耗进行计算。     

德国800MW汽轮机设计特点

介绍８００ＭＷ汽轮机的蒸汽参数选择分别确定了Ｂｏｘｂｅｒｇ和ＳｃｈｗａｒｚｅＰｕｍｐｅ两电厂的热力系统和汽轮机的结构设计特点。前一个电厂采用了单轴、５缸，６排汽口的设计，后一电厂采用了单轴，４缸，４排汽口的结构设计。     

负压进汽凝汽式汽轮机紧急停机设备设计及研究

常规工业汽轮机通常配置快速关闭进汽阀，以实现汽轮机紧急停机。某负压进汽凝汽式汽轮机进汽参数低，进汽蒸汽容积流量大，且汽轮机进汽端和排汽端的压差小。为减小进汽压力损失，不设置新汽速关阀，而是在汽轮机排汽端采用冗余的大通径快速真空破坏阀。当汽轮机需要紧急停机时，打开快速真空破坏阀，使大气快速进入汽轮机排汽端，汽轮机排汽端的压力迅速上升。针对所研究的进排汽压差为40 kPa的汽轮机组，最短可在4 s内实现汽轮机进汽端和排汽端压差为0，使汽轮机刹停，达到汽轮机紧急停机的目的。     

300MW直接空冷机组变工况特性

以300MW直接空冷机组为例，考虑了排汽管道的压损，排汽口至空冷凝汽器入口间水蒸汽柱高度压力及排汽管对环境散热量，建立直接空冷机组冷端系统变工况数学模型，编程计算做出直接空冷机组冷端系统特性曲线，同时分析了空冷凝汽器压力及管道压损的变工况特性。计算验证了排汽热负荷、排汽管道压损、迎面风速和环境温度是影响直接空冷机组排汽压力的主要因素，且在迎面风速和环境温度一定时，排汽管道压损在热负荷范围内存在一最不利最大值，对于空冷机组的管道设计及经济运行提供参考。     

小孔消声器与排汽管系的匹配

本文介绍了小孔消声器与排汽管系匹配设计中的若干技术问题，如排汽管系的设计流量、排汽管系的热力参数及排汽管与消声器结构匹配的验算。在总结多年设计、制造和选型经验的基础上，提出了一些新的见解。     

离心压缩机不同结构排汽蜗壳性能分析

排汽室的性能对离心压缩机经济性影响很大，目前离心压缩机普遍使用切向排汽蜗壳，其排汽蜗壳流场稳定，气动性能较好。排汽蜗壳设计时不仅需要考虑气动性能如总压损失系数、静压恢复系数的高低，同时需要考虑结构紧凑性。本文针对某单级离心压缩机，给出了切向排汽蜗壳设计原理，使用大型3D数值分析软件CFX，对比分析了4种不同结构的排汽蜗壳，得出蜗壳外径一定的条件下，并不是无叶扩压器越长性能越好；无叶扩压器与排汽蜗壳完全相切时性能最佳。     

空间网架结构在西柏坡电厂锅炉顶盖中的应用

网架是由多种杆件组成的一种超静定空间结构。用于锅炉顶盖设计中为避开网架腹杆与排汽管相撞，抽掉部分腹杆，将下弦承改为上弦承；为避免因排汽管振动对网架结构的不良影响，采用小型支架承担排汽管荷重并阻止排汽管侧移。     

多压凝汽器的经济性及其应用

描述了多背压凝汽器的原理。从凝汽器的传热特性导出多背压凝汽器的平均排汽温度，单压凝汽器与多背压凝汽器排汽温度的差值。指出多背压凝汽器平均排汽温度与传热面积、背压级数及传热单元数ＮＴＵ之间的关系，及最佳排汽温度的确定方法。     

现代控制理论在锅炉主蒸汽温度中的应用

现代控制理论在锅炉主蒸汽温度中的应用保定热电厂姚丽欣１原有主赛汽温区系统的结构及存在的问而保定热电厂为母管制运行方式，六号炉为单汽鼓自然循环固态排渣煤粉炉，型号为ＢＧ一４１０／１００一Ｍ．付热器系统流想及测点布罗如图１所示。主蒸汽温度调节系统采用两级...     

再熟器高温段排汽管泄漏原因分析及对策

军粮城电厂5～8号锅炉是武汉锅炉厂生产的WGZ670/140-1型超高压带一次中间再热的单汽包自然循环固态排渣煤粉炉。 在运行了7～8年之后，5～8号炉再热器高温段排汽管在靠近再热器高温段出口导汽管处先后出现泄漏。再热器高温段出口导汽管及再热器高温段排汽管如图1。泄漏位置在1处，距离再热器高温段导汽管400～600 mm。另外，在处理泄漏缺陷，更换再热器高温段排汽管短节的过程中，发现顺着再热器高温段蒸汽流向，再热器高温段导汽管与排汽管接口2处有裂纹。1 宏观检查 管内壁裂纹沿管周分布于管子的一半，沿管长分布于再热器高温…     

轴封排汽系统改造

轴封排汽系统运行状况关系到汽轮机组的轴封排汽、真空及油系统的正常运行，并影响相邻设备的运行环境。通过对兰州热电厂的轴封排汽系统存在的问题进行分析、改造、总结，可为同类型机组技术改造提供参考。     

背压机组的热态背压启动

背压式汽轮发电机组的热态启动通常将启动的排汽排向大气，不但噪声大、不经济，而且不安全。杨树浦发电厂热态启动调研小组与汽机运行的职工经过长期的实验和数十次的启、停试验，将热态启动方式改用背压启动，即将启动的排汽直接排向排汽管道，提高了背压机组热态启动的安全、经济性。     

电压力锅 非自复位装置相关知识解读

一、电压力锅压力安全问题的根源排汽是压力容器调压或泄压的重要方式,高压蒸汽在排泄时,会夹带锅内的食物一同排泄,一旦这些食物滞留或积累在排汽排汽通道中,就容易造成排汽通道不畅直至堵塞。刚性结构的电压力锅在正常工作期间就是通过排汽通道排汽调压的,一旦堵塞(电压力锅即处于非正常工作状态),"爆锅"的危险就难以避免了。弹性结构的电压力锅在正常工作期间,通常不排汽或极少量排汽,从原理上,消除了或大大降低了通过排汽带出食     

关于600MW凝汽式汽轮机组的真空测量

凝汽式汽轮机是以降低汽轮机出口蒸汽背压的办法来实现循环热效率增值。实现它的设备是凝汽器。从热效率Nt与汽轮机背压PCO的关系曲线看出：降低背历是提高循环热效率的有效途径，而降低排汽压力最简便经济的方法是便排汽凝结成水，体积大大缩小，原来由蒸汽充满的空间形成高度真空。为此，凝汽器真空是经济运行的重要参数。l影响凝汽器真空的原因排汽温度高或真空系统漏汽都会使凝汽器真空恶化。排汽温度与下式中的几个因素有关：式中Tas——排汽温度；Tw。——冷却水出口温度；Twl——冷却水进口温度；w——冷却水温升；＆——凝汽器传…     

引进型汽轮发电机组甩负荷工况特点及改进

为解决某电厂机组在甩负荷时出现的高压缸排汽温度升高甚至达到跳闸值的问题，从控制原理人手，分析了机组甩负荷时可能出现的转速控制方式以及由此产生的对高压缸排汽温度的影响特点，指出高压缸排汽温度升高是由于OPC动作后高压调节门未及时打开所致。确定了甩负荷时控制策略的改进方案：在再热蒸汽压力一定的情况下，适当限制中压调节门开度，及时打开高压调节门。经实际甩负荷试验表明，改进后的控制方案不但有利于甩负荷时的转速稳定，而且使高压缸排汽温度升高问题得到显著改善，解决了由于机组甩负荷引起的高压缸排汽温度超标等问题。     

安全阀排汽管道分析

除非有其他规定,下述安全阀排汽管道的分析方法为美国燃烧工程公司的规范做法。 1.0 设计要求 1.1 排汽管道必须具有排掉由安全阀排出的所有蒸汽的充分能力。 1.2 排汽管道结构布置必须使其热膨胀不致有应力施加到安全阀上。 1.3 排汽管道应独立地设置支吊和导向支架,排汽管道不应有任何负荷施加于安全阀。 1.4 下述排汽管道尺寸的计算是以在排汽     

300MW汽轮机中压排汽蜗壳的试验研究

通过采用总合试验的方法对两种中压排汽蜗壳、６种导流环共４４组不同的工况进行模型吹风试验，经分析试验结果后发现，东方汽轮机厂原３００ＭＷ汽轮机中所采用的中压排汽蜗壳的结构存在许多不足，损失系数较高。若采用试验中比较出来的优选方案，可使中压排汽蜗壳的损失系数得到明显下降，达到提高机组经济性的目的。     

2种超超临界660MW机组汽轮机比较

对上海汽轮机厂有限公司生产的2种超超临界660 MW机组三缸两排汽及四缸四排汽汽轮机从本体、技术经济指标、汽轮机房尺寸等几个方面进行了比较。结果表明,三缸两排汽汽轮机比四缸四排汽汽轮机少1个低压缸,汽轮机制造成本将降低;两者总换热面积基本相同,三缸两排汽汽轮机凝汽器横向尺寸较大;额定工况下,四缸四排汽汽轮机具有内效率较高,热经济性较好的特点,但在低负荷时,三缸两排汽汽轮机的效率更高;四缸四排汽汽轮机比三缸两排汽汽轮机可节省土建费用922万元。对机组选型提供了推荐意见。     

用管形平衡十字架测量汽轮机的真空

正确地选择测量排汽压力的真空表的测点,对于监视汽轮机的运行情况有着重要的意义。工程师Г.А.姆林分析AK-25-1型汽轮机在排汽筒上和在大气排汽管上测量排汽压力的结果认为,测量排汽压力最好的地点是在大气排汽管上。这个结论曾在全苏热工研究所的资料中阐明过。     

凝汽器管束入口蒸汽流场对汽轮机排汽压力的影响

在模型试验和现场应用的基础上，分析了凝汽器管束入口蒸汽流场对传热系数、汽阻以及真空泵性能的影响，指出300MW机组凝汽器喉部出口蒸汽流场趋于均匀后，凝汽器传热系数增加，汽阻减小，真空泵入口压力降低等因素的共同作用使汽轮机排汽压力降低。实践证明，在汽轮机排汽通道加装均流装置是提高机组经济性的一项有效新措施。