1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢TIG焊接性能研究

采用TIG方法焊接1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢,对工艺参数对接头性能的影响进行正交试验分析,同时对焊接接头的耐蚀性能进行了分析.试验结果表明:接头抗拉强度的最优参数为:焊接电流为40A、钨极直径为1.6mm、氩气流量为6 L/min;焊接电流越大,接头耐蚀性越差.     

预冷轧对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢力学性能的影响

研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢经不同变形量预冷轧后的各种力学性能。结果表明:该钢具有很强的加工硬化能力,冷变形使钢的各种强度性能、弹性变形能力和疲劳性能大大提高。当冷变形量达60%后,弹性极限及最大弹性应变分别是未变形时的4.6和4倍,弹性变形能力增加了17倍;屈服强度和抗拉强度分别是未变形时的4.5和2倍;而疲劳断裂应力则分别由1×104次循环的560/56MPa提高到960/96MPa(提高1.7倍)和由1×105次循环的530/53MPa提高到860/86MPa(提高1.5倍)。60%冷轧制后伸长率为5.05%,仍保持一定的塑性。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的锻造

介绍了1Cr18Ni9Ti不锈钢的特性、锻造工艺特点和热处理规范。     

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的真空固溶渗氮处理

为了提高表面硬度和耐磨性,对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行真空固溶渗氮处理。采用金相显微镜,X射线衍射仪、显微硬度计和耐磨试验机分析了渗氮层的组织与性能。结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢经1 050℃真空固溶渗氮8 h后,获得了由γ′-Fe4N、CrN及含氮奥氏体组成的渗氮层;渗氮层组织致密,表面硬度为900~950 HV,有效渗层深度200μm以上;合金耐磨性得到改善,磨损失重仅为基体合金的1/26。     

大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的晶粒细化研究

用马氏体逆转变晶粒细化方法对大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行组织细化研究。并分析了冷变形后再结晶退火温度和保温时间对晶粒度的影响等。结果获得经90％冷变形的1Cr18Ni9Ti不锈钢的最佳再结晶退火工艺规范为：加热至800℃保温40min后空冷,在此工艺条件下,得到的奥氏体晶粒直径为6～10μm,而且等轴化程度最好,碳化物析出量最少。     

不锈钢1Cr18Ni9Ti切屑形态研究

选择3种不同材料的优质刀具,设计不同的切削条件,对不锈钢1Cr18Ni9Ti进行切屑形态的实验,结果表明:影响1Cr18Ni9Ti切屑形态的主要因素是刀具材料,复合陶瓷刀具具有良好的高温性能,切削状态良好,是生产中最佳刀具选择。     

ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢的渗硼

对ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢进行了渗硼处理,渗硼剂采用含双活化剂(氟硼酸钾和氯化铵)的粉末渗硼剂:碳化硼+碳粉+碳化硅+氟硼酸钾+氯化铵,渗硼温度为950 ℃,渗硼时间为7 h.在金相显微镜下观察渗层组织致密,齿型平坦,并测得渗层的厚度为38～42 μm;经X射线衍射分析以及扫描电镜观察表明,渗层主要由FeB相组成,在过渡区有明显的增铬现象,说明硼化物层有一定的排铬作用.利用显微硬度计测得渗后形成的硼化物层的硬度可达2000 HV0.1.沿硼化物-过渡区-基体方向,硬度值呈逐渐下降趋势.渗层的脆性较小,脆性级别为2级.ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢通过含双催渗剂的渗硼剂渗硼,组织均匀且与基体结合紧密,硬度明显提高.     

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢管高频焊接工艺

<正> 1.前言近年来,我国工业和民用不锈钢管的需求量日益增长,而我国无缝不锈钢管产量低、价格高,远不能满足社会的需求。上海、山西等地一些厂家近年来虽引进了生产不锈钢管的焊管机组,但都是脉冲氩弧焊和微束等离子弧焊。     

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢冷变形与再结晶组织及性能

研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢加工硬化时组织的演变过程及其对性能的影响。结果表明，冷变形可提高钢的各种强度性能指标，尤其大大改善疲劳性能。经60％变形后，钢的疲劳强度提高了65％左右。随着加热保温时再结晶过程的进行，钢的强度下降而塑性逐步恢复。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的温挤产品

不锈钢冷挤的特点是变形抗力大,冷变形硬化严重。因此,对不锈钢就往往采用温挤的方式来降低变形抗力。但是又出现了一个新的问题,就是温挤后产品的机械性能及质量如何呢?本文在作者过去对不锈钢温锻的实验研究基础上,针对这一问题,对不锈钢1Cr18Ni 9 Ti经温挤后,产品的机械性能和尺寸精度进行了实验研究,作为过去研究的继续和补充。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道的焊接

采用TIG+MAG焊接工艺焊接1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道。TIG焊内、外填丝法焊底层,MAG焊填充及盖面层。该工艺解决了以往采用TIG焊或手工电弧焊效率低、成本高、质量难以保证的问题。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢板坯连铸的生产实践

本文主要介绍上钢三厂不锈钢方板坯兼用型连铸机投产一年来的生产实践。叙述了1Cr18Ni9Ti钢连铸的操作与经验,反映了钢液精炼、无氧化浇铸、液面控制和高质耐材的使用对铸坯质量的重要意义。     

1Cr18Ni9Ti与1Cr13不锈钢的焊接试验

通过钨极氩弧焊方法,对 1Cr18Ni9Ti 与 1Cr13 实施焊接.采用光学显微镜、扫描电镜对 1Cr13 马氏体型与 1Cr18Ni9Ti 奥氏体型不锈钢焊接接头进行金相组织、断口形貌观察及分析;利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量焊接接头的力学性能;并通过海水模拟溶液浸泡试验,测量焊接接头极化曲线和交流阻抗谱.结果表明,通过手工钨极氩弧焊,采用直流正接接法,在合适的工艺下(焊接电流为 80 A,焊接速度为 110 mm/min),能够获得外观平整、组织均匀,力学性能与电化学性能符合要求的焊接接头.

Abstract：

The stainless steels of 1Cr18Ni9Ti and 1Cr13 were welded through deterministic craft by tungsten inert-gas (TIG) welding. The microstructure and fracture pattern of weld joints of 1Cr13martensite and 1Cr18Ni9Ti austenite stainless steels were observed and analyzed by means of LOM and SEM, the mechanical properties of the weld joints were measured with micro-hardness tester and electronic universal stretcher, and the polarization curves and AC impedance spectroscopy of weld joints were tested by seawater immersion test of simulation solution. The results show that adopting manual TIG welding through electrode negative to direct current soldering machine to weld 1Cr18Ni9Ti austenite stainless steel and 1Cr13 martensite stainless steel is feasible; under suitable process (welding current is 80 A, welding speed is 110 mm/min), weld joints can obtain good appearance and uniform structure; mechanical properties and galvano-chemistry properties can meet use requirements.     

1Cr18Ni9Ti 不锈钢锻件表面裂纹分析

用1Cr18Ni9Ti不锈钢试制吊钩时,发现吊钩表面存在锻造裂纹。采用光谱分析、金相检验等分析手段对裂纹进行了分析。结果表明,该批不锈钢材料由于合金元素配比不合理以及冶炼工艺不当,使得材料中存在较多δ铁素体和聚集分布的TiN夹杂物,两者的迭加影响导致吊钩表面产生裂纹。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢锻坯裂纹分析

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢钢铃经正常规范锻造和固溶处理后，钢坯表面开裂现象严重。经化学成份分析和金相观察，钢中钛元素含量超标、促使铁素体量增加，降低了钢的热加工性能，导致钢的开裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢导管开裂原因分析

1Cr18Ni9Ti不锈钢导管外场例行检查时被发现有裂纹。通过裂纹及破断口的宏、微观观察,腐蚀产物成分分析,硬度、残余应力检测等方法分析了导管开裂失效原因。结果表明:导管的开裂失效原因为应力腐蚀破裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢锻坯裂纹分析

１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢钢铃经正常规范锻造和固溶处理后，钢坯表面开裂现象严重，经化学成份分析和金相观察，钢中钛元素含量超标，促使铁素体量增加，降低了钢的热加工性能，导致钢的开裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢筒形件拉深工艺

介绍了不锈钢筒形件拉深时,合理改变拉深凸、凹模间隙,采用新的润滑剂和润滑方法,在取消或改变热处理工序的情况下,拉深出表面质量理想的不锈钢筒形件。