Hi-Fi胆机就是这样装好的--6V6GT推挽立体声功放制作(下)

七、增大输出功率 如果你还想增大该胆机的输出功率怎么办? 下面先介绍提高放大器输出功率的几种方法,并就两种实施的方案及过程做详细的讲述.     

Hi-Fi胆机就是这样装好的——6V6GT推挽立体声功放制作（下）

如果你还想增大该胆机的输出功率怎么办？ 下面先介绍提高放大器输出功率的几种方法，并就两种实施的方案及过程做详细的讲述。     

Audio Space AS-6M 300B P-P单声道胆机

300B经典的应用方式是单端输出，一只管子输出7W左右的功率。如果您有高效率音箱。比如灵敏度在95dB以上的号角箱，单端300B胆机当然是一个很好的选择。可是对于很多箱子来说，7W的功率是不够的。如果既要300B的音色又要大功率怎么办？有两种办法，一是并管，另一种办法是改为推挽输出。并管一般用两只300B并联，输出功率将近提高一倍，继续提高并管数量虽然能进一步增大功率，     

光纤激光阵列自组织相干合成的性能研究

研究了基于倏逝波耦合的自组织相干合成激光阵列。应用静态本征模/超模理论推导阵列模式;通过数值方法考察阵列激光系统的动态特性进而分析输出功率的稳定性、阵列的扩展能力和阵列模式;并对两种方法得到的阵列模式进行了比较分析。结果表明:输出功率的稳定性以及输出功率的大小受阵列的锁相性能和阵元间的相位差影响;随着激光单元数目的增加,阵列总输出功率会非线性增大。通过跟踪各个阵元的相位变化并考察阵列模式的近场和远场特性,初步验证了37单元阵列的相干合成,随着阵元数目的增加,中心阵元与其邻近层阵元的振幅差会逐渐减小。     

6毫米微带耿氏振荡器

<正>一种高Q介质稳频6mm GaAs Gunn振荡器及微带一波导转换器已经研制成功。使用管壳转换阻抗与GaAs Gunn器件的最佳阻抗相结合方法进行优化设计。初步实验结果为:在42.7GHz下,输出功率高达71 mW。该振荡器具有较好的电性能及可靠性,有良好的应用前景。     

非对称CPC—PV系统性能数值模拟计算

在CPC的基础上,对非对称CPC－PV的性能进行数值模拟计算,得到一种 既能增大聚光比,又能有效平衡太阳能电池冬夏季输出功率的聚光器。     

等离子体波摆动器中电子运动的混沌特性

本文用Ｐｏｉｎｃａｒｅ截面及Ｌｙａｐｕｎｏｖ指数两种方法，研究了新型的等离子体波摆动器中电子运动的混沌特性，结果表明，当摆动器强度增大时电子从规则运动向混沌状态发展，这是提高自由电子激光输出功率时必须解决的一个重大课题。     

利用Doppler展宽的Zeeman光谱实现钛宝石激光器的稳频

实现了一种可靠而又简单的用Doppler展宽的Zeeman光谱对连续单纵模钛宝石激光器进行稳频的方法.这种方法所需激光输出功率小于1 mW,激光器频率的长期稳定度小于1 MHz/h,且不受激光输出功率起伏的影响,频率锁定点可以在多谱勒展宽范围里随意调节.     

6 ~ 18 GHz 脊波导宽带功率合成放大器

提出一种不通过波导脊背与微带导带接触来实现脊波导-微带射频信号过渡的新型电路,具有工作频带宽、插入损耗小、电性能稳定等优点,非常适合工程应用。通过对该非接触式脊波导-微带过渡与Lange 电桥进行理论分析与仿真计算,提出了一种可覆盖C/ X/ Ku 频段的宽带功率合成方法,并按照该方案在6 ~18 GHz 频段内设计了一种以脊波导为射频端口的高效率2 路功率合成放大器。实测结果表明,6 ~18 GHz 频率范围内的无源合成效率高于87%。采用该电路将典型输出功率12 W 的2 只MMIC 的输出功率合成,在6 ~18 GHz 频率范围内得到了高于20 W 的饱和功率输出,附加效率最高可达28. 9%。该宽带功率合成放大器以脊波导为接口,不但功率容量大,且便于采用脊波导功率合成器进行高效率二次合成,为6 ~18 GHz 更大输出功率的固态功放研制提供了解决方案。     

用名胆6V6制作的推挽功放

本文所述为采用6V6设计制作的推挽AB类功率放大器(见图1)，充分发挥出雅号为“高山流水”小功率电子管6V6的作用．使额定输出功率达到13W，电路设计合理而周全，性能卓越，音色动听悦耳(电路见图2)。     

环形非稳腔倒向波抑制的计算分析

通过自洽方程,计算带有倒向波抑制镜的环形非稳腔正、倒向波的稳定过程.通过改变腔长、放大率等参数计算,发现使用倒向波抑制镜能明显提高正向波的输出,并能抑制倒向波.当正,倒向波的频率重合时,竞争最大,抑制效果最好,正向波输出功率有所下降.对于特定的结构,存在最佳的放大率,使正向波的输出最大.通过FFT方法,可知环形输出功率增大,光束质量下降.计算所得的结果表明,抑制镜的引入能增大输出功率,可根据结果选择合适的参数.     

应用于WiFi6的新型高线性度功率放大器设计

针对WiFi 6的设备需求,设计了一款工作在5.15 GHz～5.85 GHz的高线性度砷化镓异质结双极型晶体管射频功率放大器。为了保证大信号和高温下功率管静态工作点的稳定性,采用了一种新型有源自适应偏置电路。对射频功率检测电路进行了设计和改进,有效降低了射频系统的功耗。针对各次谐波分量产生的影响,对输出匹配网络进行了优化。仿真结果表明：该射频功率放大器芯片小信号增益达到了32.6 dB;在中心频率5.5 GHz时1 dB压缩点功率为30.4 dBm,功率附加效率超过27.9%;输出功率为26 dBm时,三阶交调失真低于-40 dBc。实测数据表明：小信号增益大于31.4 dB;5.5 GHz时1 dB压缩点功率为29.06 dBm;输出功率为26 dBm时,三阶交调失真低于-30 dBc。当输出功率为20 dBm时,二次三次谐波抑制到-30 dBc和-45 dBc。     

采用DGS降低相位噪声和提高输出功率的倒扣集成振荡器

设计了一种新型的缺陷接地结构(DGS)并将之应用到倒扣集成毫米波振荡器中.分析并比较了具有DGS结构和没有DGS结构的两种振荡器性能.测试数据显示具有DGS结构的振荡器与没有DGS结构的振荡器相比,相位噪声降低4～6dB,输出功率增加0.8dBm.研究结果表明DGS结构嵌入到振荡器的谐振电路和输出端时,振荡器的相位噪声降低且输出功率增大.     

一种低成本的大功率光伏离网逆变器设计

针对光伏离网逆变器功率小且SPWM控制算法实现复杂的问题,研究了SPWM数字化实现方法,提出一种基于STM32F030超值系列单片机的大功率、低成本光伏离网逆变器实现方案。该方案先将光伏蓄电池中的直流电逆变为工频低压交流电,再用工频变压器升压到市电。其中,为控制电路供电的DC/DC电源实现了宽电压输入范围跳周期调制,降低开关损耗;逆变桥臂用7个MOSFET代替1个IGBT,降低成本,增大输出功率,最大输出功率达6 720 W。控制算法上提出改进的SPWM数字化实现方法,该方法易于在低成本微控制器上实现,进一步降低控制成本。通过实验证明,该逆变器带负载时稳定输出220 V工频正弦交流电。     

射频功率放大器的自适应前馈电路设计

先分析常用双环自适应前馈电路降低非线性失真及输出功率的特点和不足,通过引入另一个前馈电路,从主功率放大器的输入端耦合部分信号到辅助功率放大器的输入和输出端,经适当调节,进一步改善电路的三阶交调失真(IMD3),并增大输出功率.结果显示,这种改进的自适应前馈电路,IMD3低于信号功率-75dBc,线性度改善效果明显,而且输出功率增大了2～3dB.     

BLL6H1214-500：LDMOS晶体管

NXP推出针对L波段雷达应用的横向扩散金属氧化物半导体（简称LDMOS）晶体管，该晶体管在1.2GHz到1．4GHz的频率之间带来达500W的RF输出功率。     

基于单模光纤选模机制的单模输出6芯光纤激光器

为了实现多芯光纤激光器的单模输出,提出一种新的选模机制,即利用单模光纤进行选模。采用单模光纤和全反镜相结合作为选模器件,可以使6芯光纤激光器中同相位超模的耦合效率远远大于其他高阶超模,从而使高阶超模得到有效的抑制,实现高亮度的同相位超模单模输出。为了提高同相位超模的耦合效率,可以进一步优化单模光纤纤芯尺寸,同时调节单模光纤和6芯光纤之间的间隙距离。将同相位超模的耦合效率代入速率方程进行理论模拟,证明输出功率和耦合效率之间的必然联系,结果显示同相位超模输出功率随着耦合效率的增大而增大,得到单模输出的最大光-光转换效率为63.7%。     

基于模糊决策的天然气压缩机电气系统自动控制技术

为了提高天然气压缩机电机系统的带载能力和输出功率,提出一种基于模糊PID神经网络决策的天然气压缩机电气系统自动控制技术,构建天然气压缩机电气系统的等效电路模型,分析压缩机电气设备单元的电磁耦合器3D磁场分布,根据压缩机的电机负载设计整流和滤波电路,实现功率损耗抑制,采用模糊PID决策方法进行天然气压缩机电气系统控制约束参量的自镇定性处理,实现电气系统的电磁耦合自动控制.测试结果表明,采用该方法进行天然气压缩机电气系统自动控制,提高了压缩机的电机设备的带载能力,电气系统的输出功率增大,电压增益较为稳定,控制品质较高.     

6BX7差动甲类推挽立体声功率放大器

本文介绍一款输出功率为3W的小型差动堆挽真空管功率放大器。对一个家庭来说，如果所使用的扬声器效率较高，在100dB左右时，功率放大器的输出功率只需数瓦也就基本够用了。使用这种小型输出管制作的简单的功率放大器完全可以满足要求。     

6mm介质稳频微带耿氏振荡器

报道了一种使用介质谐振器稳频的高性能和高稳定的６ｍ全微带ＧａＡｓ耿氏振荡器．频率在４４．６ＧＨｚ时，输出功率为１０２ｍＷ；频率温度系数为４．８ｐｐｍ／℃．