杭州川空通用设备有限公司试制的小型全低压空分设备顺利投产

ＫＤＯＮ - 170 / 40 0型全低压小型空分设备在张家港东南气体灌装有限公司建成并顺利开车投产。该设备是杭州川空通用设备有限公司依据多年制造、安装、调试小型空分设备的实践经验和空分前沿技术建成 ,具有节电、产量高的特点。为降低成本创出了新路子。该设备采用正流空气膨胀进上塔工艺 ,其主要运行指标如下 :加工空气量 10 3 0ｍ3/ｈ ,空压机排压 0 7ＭＰａ (Ｇ) ,氧气产量 190ｍ3/ｈ ,氧气纯度 99 6% ,氮气产量 65 0ｍ3/ｈ ,氮气纯度 99 9995 % ,电耗 0 69ｋＷｈ/ｍ3Ｏ2 (不含压氧 )。杭州川空通用设备有限公司提供该设备的系统设计…     

全低压空分设备膨胀空气量确定的方法及其影响因素分析

全低压空分设备稳定运转的必要条件是保证其冷量平衡,而压缩空气在膨胀机内膨胀产冷是达到这一条件的重要手段。由精馏各区段液汽比分析得知,膨胀空气量直接影响各段精馏工况,膨胀空气量增大将使各段精馏工况恶化,进而使氧提取率降低。如一台国产6000标米3/时制氧机膨胀空气量每增多1%标米3/标米3加工空气,其氧提取率相应降低约1%[1]。显然,减少膨胀空气量是提高氧提取率的重要措施。因此,对全低压空分设备中影响膨胀空气的诸因素进行理论分析,探讨减少膨胀空气量的各种手段是十分必要的。     

新型全低压小型空分设备

介绍一种新型的全低压小型空分设备——KDON-340/800型空分设备的流程特点、技术参数和运转情况。着重介绍该设备成功采用的一项新技术,即利用压缩污氮气,提取大于两倍氧气量的高纯度压力氮气(＜2ppmO2、0．67MPaA),空压机操作压力为0．80MPaA,膨胀量与加工空气量之比为0．25:1,氧氮提取率较高,并带氩塔,具有一定的先进性。图6表1。     

空分上塔精馏允许的最大膨胀空气量的计算

本文根据空分设备物料平衡、精馏原理,对全低压空分设备上塔精馏所能允许的最大膨胀空气量计算公式进行了推导、演化和验证探讨。其最大量主要与上下塔取出的产品纯度及液体过冷度有关。而实际选用膨胀空气量主要由空分设备及可逆式换热器热平衡决定。图4表1参考文献10。     

全低压空分设备设膨胀后换热器流程方案分析

论述了膨胀机工况对换热器,工况、精馏工况的影响,提出用主冷热负荷来综合评价精馏塔的精馏效果。并指出,设膨胀后换热器,可减少膨胀空气量、提高空分设备的经济指标。对齐鲁石化公司6000m3/h空分设备的工艺流程计算表明,在设置膨胀后换热器之后,膨胀空气量同加工空气量之比由原13．2%降至11%,氧提取率由原90%增至92．9%。图8表2参4。     

杭氧新型350m~3/h(带氩)空分设备综述

介绍杭氧最新开发的KDON－350/900型(带氩)全低压空分设备设计、特点、配套机组、运行等情况,并对小型全低压空分设备采用低温吸附制氩和膨胀空气入塔对上塔的影响等进行了探讨。图1表3。     

内压缩氮膨胀流程空分产品能耗分摊的探讨

针对液氧内压缩氮膨胀空分流程提出一种分设备求得各种产品分摊能耗的方法,比人为规定能耗分摊比例更为精确,比建立系统的精馏模型来计算空分能耗分摊的方法更为简单。为多种类(氧、氮、氩)、多压力等级(中、低压)、多状态(气、液)产品的内压缩氮膨胀流程的空分装置提出一种值得探讨的空分能耗分摊方法。     

谈谈我车间空分设备在高负荷及低负荷生产中的几个问题

空分设备由于多种因素的影响,经常在偏离设计指标的工况下运转。在这些因素中,加工空气量的多少常常是一个主要的因素。根据我车间四台全低压空分设备近几年来的实际运转情况,我们感到加工空气量已经成为影响制氧机正常运转的主要矛盾。在没有严重设备缺     

空分设备变负荷调节主要参数的关系及计算

提高空分设备变负荷调节能力是解决钢铁企业氧气放散率高的主要措施之一,以KDON-18000/18000型空分设备为例,对变更空气量的变负荷调节进行了理论推演和试验研究,得出了变更空气量负荷变化时,空分设备各主要参数(空气量、氧气量、粗氩流量、膨胀空气量、膨胀空气旁通量、氩馏分量、空压机排气压力和下塔阻力等)的变化规律,建立了部分变负荷时的数学模型及试验关联式。根据关联式和数学模型,对空分设备在73%~106%负荷间的12个工况进行了各主要参数计算。对空分设备各部机进行综合分析,空分设备的综合变负荷能力比各单机要小。     

低压空分装置的空气预冷

在低压空气分离装置上冷损主要由部分空气在透平膨胀机中膨胀所产生的冷量来补偿,膨胀后的空气进入上塔中部。进入上塔的膨胀空气量超过加工空气量的25％时会影响氧的提取率。在БР-5空分装置上,由于冷损失大,有时膨胀空气量占31％。因此减少冷损具有特别重要的意义。     

深冷制氮工艺流程的比较与选择

介绍五种深冷分离制氮流程的主要特点、适用场合和选用原则,分析比较了不同制氮流程的产品和流程特点。     

射流流量计的数值仿真研究

利用FLUENT软件建立了射流流量计的三维结构模型,并对射流流量计的流量特性进行了仿真研究.在不同雷诺数条件下通过对流场的观测,分析了射流振荡的过程;通过监测分流劈两边的流速,获得了流体的振荡频率,建立了流速与振荡频率的函数关系,并分析了流量计的压力损失.该方法可为射流流量计的结构改进和优化设计提供一种有效的途径.     

相关技术用于毛细管内制冷剂流量的测量

提出一种采用相关技术测量毛细管内制冷剂流量的方法。制冷剂在毛细管内流动存在流动噪声，利用电容传感器测出反映流动噪声的两路随机相关信号，经相关分析，便可求出毛细管内制冷剂的流量。介绍测量原理、流动噪声的提取方法和电容检测电路，并且还建立了相关的理论计算模型。这一方法的实现将解决制冷装置中毛细管内流量测量的技术难题，为制冷系统中制冷量等有关参数的准确测量和系统的最佳匹配提供了可靠的依据。     

提高罗茨泵最大零流量压缩比的探讨

探讨了影响罗茨泵的最大零流量压缩比的一些因素,介绍了提高罗茨泵最大零流量压缩比的措施.     

家用空调器室外机导流圈对内流场影响分析

利用专业CFD软件,对家用空调器室外机风道部件导流圈进行数值模拟,分析得到室外机导流圈型线的最佳形式,并在KFR-35W/EB上进行试验验证,风量提高5%左右。     

主动式活塞体积管流量标准装置阶跃特性研究

动态流量测量在研发和生产过程中越来越重要,为了开展流量计的动态响应特性相关试验,使用激光干涉仪对燃油流量标准装置的活塞位移进行了动态测量,并分析了该装置的阶跃特性。试验结果表明,在一定阶跃流量范围内,该装置的时间常数在7~60 ms之间。建议进一步优化装置的传动结构和伺服控制参数,改善装置的阶跃特性。     

超流氦流量测量

超流氦是一处性质特殊的低温流体,其流量测量与一般流体有所不同,涡轮流量计、文丘利流量计和超声波流量计在一定条件下均能正常使用,较为特殊的还有射流流量计和第二声流量计,热脉冲流量计、热丝或热膜型流量计在超流氦流量测量中均不宜采用。     

喷嘴式空气流量测量不确定度分析与评定

为了解可直接测量参数对喷嘴式空气流量测量结果准确性及可靠程度的影响,找出对测试结果影响较大的环节以进行提高测量准确度的改进,建立喷嘴式空气流量测量数学模型,分别对测试喷嘴处空气比容和测试喷嘴前后气体静压差引入的不确定度进行分析,对喷嘴式空气流量测量进行合成标准不确定度评定和扩展不确定度评定。结果表明：测试空气质量流量为0．119kg／s时,合成标准不确定度为2．396×10kg／s,扩展不确定度为1．433×10^-3kg／s,测试相对误差为1．20％,其中测试喷嘴前后气体静压差引入的不确定度较大,提出选用量程为0～500Pa的差压变送器较为适宜。     

磁控反应溅射TiO2薄膜的实验研究

应用直流和中频交流程序自动控制磁控溅射设备，利用金属Ti靶、纯Fe靶制备出了有一定厚度的质量较好的不同氧流量的Fe掺杂TiO2薄膜，TiO2薄膜被沉积在玻璃基底上。薄膜的制备用程序控制。通过在TiO2薄膜中形成一定的结构，并利用各种分析测试手段对其性能进行了测试，初步探讨了不同氧流量对TiO2薄膜的影响。实验表明程序自动控制不同氧流量Fe掺杂TiO2薄膜的特性有了很大改变。     

Fiber-Optic Volumetric Liquid and Gas Flowmeter

The proposed volumetric flowrate sensor design is based on a tachometric-impeller flowmeter with fiberoptic signal reading and transmission.