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对45MnS25贺钢钢材上的纵向裂纹进行了理化检验分析。结果表明:硫元素的分布不均是产生裂纹的根本原因,裂纹发源于硫元素的聚积带区域。 相似文献
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低温轧制对Φ50mm 45钢显微组织的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
以轧制Φ50 mm圆钢为例,分析了低温轧制工艺对45钢轧制和冷却过程中组织和性能的影响,降低开轧温度到950℃、终轧温度降低到945℃,可达到细化晶粒、提高钢材强韧性能的目的。轧后快速冷却时,可促使铁素体形核,铁素体和珠光体晶粒度为8.0级,且无魏氏组织出现。 相似文献
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介绍了宣钢开发生产Φ75 mm 25钢的冶炼、LF炉精炼、连铸工艺和轧制工艺,并对铸坯和成品进行了低倍组织、力学性能等检测.通过合理控制生产工艺参数,宣钢生产的25钢均满足GB/T 699-1999《优质碳素结构钢》的要求,成品钢的低倍组织和热顶锻合格率较高,可以满足用户的使用要求. 相似文献
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本通过对酒钢试生产45^#板的轧制工艺及性能的总结,结合中碳钢的强韧化机理和再结晶规律,提出了今后轧制工艺改进的方向及要求。 相似文献
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通过对45钢中厚板缺陷样及原板坯样进行金相分析,发现板坯皮下气泡及角部横裂纹是造成板材边部裂纹的主要原因,采用降低钢中氧、氮、铝含量以及调整板坯连铸机二冷配水,有效控制了45钢中厚板边部裂纹缺陷. 相似文献
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基于宣钢转炉方坯连铸连轧工艺流程,采用钛铝微合金成分设计,转炉冶炼终点[C]控制在0.15%~0.30%,加入铝锰钛合金1.8~2.5 kg/t进行脱氧。LF精炼过程中,碱度控制在3.0~5.0,精炼周期不小于40 min;连铸全过程采用保护浇铸,过热度控制在20~35℃;轧制过程中,钢坯的上下面、头尾部温差控制在≤50℃。通过上述生产工艺开发的Φ25 mm细晶粒45钢,其铁素体晶粒度达到8级,钢材的强度达到620 MPa以上,具有良好的强度、韧性,能够满足了汽车、机械制造行业的使用要求。 相似文献
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45钢线材碎裂成因浅析 总被引:1,自引:0,他引:1
杭钢45钢高速线材做1/2冷顶锻试验时,出现了一种“碎裂”缺陷。分析得出缺陷的主要原因是铸坯中心偏析。采取控制钢水成分和过热度善铸坯冷却效果,以及适当控制轧制工艺的措施后,有效避免了此类缺陷的产生。 相似文献
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用有限元法模拟Φ 120 mm20CrMnTi钢轧制内部裂纹的控制 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了用有限元法模拟轧制时轧件断面应力分布的特点,分析了孔型、摩擦系数、辊径对φ120mm20CrMnTi钢断面应力分布的影响。 相似文献
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25MnCrNiMoA 钢(/%:0.25~0.26C,0.22~0.25Si,1.25~1.30Mn,0.008~0.011P,0.002~0.004S,0.45~0.50Cr,0.36~0.38Ni,0.24~0.26Mo,0.04~0.08Cu,0.025~0.031Alt)的生产流程为100t UHP EAF-LF-VD-Φ650mm坯连铸-轧制Φ120mm材。试制过程热轧材出现批量表面裂纹。通过对轧材表面裂纹缺陷部位组织观察和分析,发现裂纹附近组织存在明显的脱碳及夹杂物,并且裂纹末端存在多条铁素体条带,表明连铸坯质量缺陷是25MnCrNiMoA圆钢产生表面裂纹的主要原因。通过控制[S]≤0.003% ,连铸时液面波动≤2mm,拉速0.26 m/min,过热度20~30℃ ,降低二冷水量,矫直温度≥950°C,优化保护渣组成等工艺措施,避免了25MnCrNiMoA钢热轧材表面裂纹的形成。 相似文献
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对Φ380mm高碳钢球钢连铸圆坯轧成钢材出现的表面裂纹进行了统计分析结果表明:抛丸检查后的连铸圆坯表面存在纵向裂纹,主要原因是钢液在结晶器中凝固时冷却不均产生的。通过将结晶器铜管锥度由0.45%/m调整为0.63%/m,1 300℃保护渣粘度由0.60 Pa·s降到0.50 Pa·s,1 300℃保护渣熔速由36 s调整到49 s,二冷比水量由0.30 L/kg降到0.25 L/kg,二冷段四面冷却改为八面冷却等措施,有效降低了大规格钢球钢铸坯及轧材的表面纵裂纹,轧材表面探伤合格率提高到95%以上。 相似文献
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对低合金高强度钢Q390B75mm热加工圆钢的冶炼、轧制工艺进行了总结。产品性能测试结果符合有关标准的要求。 相似文献
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