φ9mm高碳钢线材控冷工艺及组织性能

通过控冷工艺、组织性能实验和模拟分析 ,研究了不同冷却速度对 9mm高碳钢线材组织性能的影响。研究表明 : 9mm高碳钢线材采用 45m/s轧速 ,吐丝温度 82 0～ 840℃ ,适当控制风机的风量 ,线材的索氏体化率可达 85 %,抗拉强度为 115 0MPa ,断面收缩率达 32 %。     

高碳钢线材生产控轧控冷工艺

介绍鞍钢高线生产高碳钢线材的创新与实践。通过对高碳钢控轧控冷工艺的探索与试验,指出影响高碳钢组织性能与加工性能的控轧控冷工艺因素,如轧制速度、连轧张力、控冷工艺、相变前组织的均匀化程度等。阐述高碳钢氧化铁皮的生成机制及氧化铁皮脱落控制方法。采用EDC技术开发16 mm YL82B高碳钢线材,产品抗拉强度1 195~1 230 MPa,断面收缩率23%~30%,索氏体化率≥80%,产品经拉拔后合股制成1×7、21.6 mm1 860 MPa级钢绞线,并用于矿山锚固工程。     

非金属夹杂物对高碳钢线材拉拔性能的影响

1　研究对象在铸造过程中加入CaSi可以改善非金属夹杂物形状,进而提高线材的拉拔性能。研究中采用FeSi,Al,CaSi等不同添加剂进行脱氧以及氩气处理,得到不同特性和数量的非金属夹杂物。研究用钢为D6 2A(波兰标准) ,所用钢坯取自3个炉号,其中2个炉号采用CaSi添加剂,并用氩气处理以提高钢的纯净度。非金属夹杂物的改善如预期的一样,涉及到非塑性的氧化物和塑性的硫化物夹杂。10 0mm×10 0mm钢坯的成分见表1,夹杂物改性方法见表2 ,用斯太尔摩控制冷却生产线将钢坯轧成 5 .8mm线材,然后拉拔至 1.81mm ,见表3。表1　D6 2A钢的各成分质量分数…     

高速线材生产中的控轧控冷

1控制轧制 控制轧制广义地解释为从轧前的加热到最终轧制道次为止的整个轧制过程的控制,即通过全部热轧条件的最优化,人为地调整奥氏体的状态,使其在后续的冷却过程中相变为期望的细晶组织,以得到良好的强度和韧性的加工过程,其操作如图1所示。     

高碳钢线材表面清洗工艺探讨

以82B线材为例,分析高碳钢线材酸洗处理后线材表面手感粗糙、黏滞的原因。结合实际生产,对HCl酸洗的工艺参数进行改进:(1)各酸洗槽形成合适的HCl质量浓度范围和梯度,其中2#酸槽ρ(HCl)为110～150 g/L,ρ(FeCl2)为90～150 g/L;3#酸槽ρ(HCl)为170～210 g/L,ρ(FeCl2)为20～60 g/L;4#酸槽ρ(HCl)为210～250 g/L,ρ(FeCl2)为10～30 g/L。(2)酸洗时间10～14 min。(3)采用常温酸洗,无需加热。(4)缓蚀剂添加量以酸液表面形成泡沫层为宜。采用新酸洗工艺后,高碳钢线材表面光滑、无黏滞,酸洗过程正常,效果良好。同时减少HCl溶液浓度调整的次数,降低生产成本,为后续处理提供保障。     

优质高碳钢线材中夹杂物研究

优质高碳钢线材中的夹杂物来源于脱氧产物、吹氩降温过程中的二次氧化、钢包到中间包浇注的二次氧化、钢包和中间包耐火材料的剥离等。指出夹杂物形貌和能谱特征,分析不同破裂指数的夹杂物对线材性能的影响。为了得到塑性的MnO-A l2O3-S iO2夹杂物,应该采用S i-Mn脱氧。提出生产高碳钢线材过程中减少夹杂物的关键措施。     

72A高碳钢线材生产工艺研究

介绍72A高碳钢线材生产工艺。冶炼过程炉前出钢温度大于1600℃,精炼时间不低于50 min;连铸采用全保护浇注,结晶器电磁搅拌;轧钢过程,采用侧进侧出步进梁式加热炉,在精轧机组水冷段后增加4机架减定径机组,控冷采用带有"佳灵"装置的大风量高风压延迟冷却型斯太尔摩线。结果表明,72A试验钢生产工艺合理,成分波动小,线材中心偏析小于2级,索氏体体积分数85%～93%,力学性能良好,各项指标满足用户要求。     

高碳钢线材缺陷的研究分析

用金相显微镜和扫描电镜观察分析高碳钢线材的凸棱缺陷,结果表明,在连铸过程中的疏松和偏析是缺陷产生的原因。实践表明当比水量调低、应用结晶器电磁搅拌可以消除缺陷,得到合格的产品。     

线材生产EDC控冷技术研究

介绍线材控冷技术的概况及盐浴、水浴、风冷技术的特点。对EDC冷却机制进行理论分析,并对不同规格及不同辊道速度下盘条的冷却过程进行分析。介绍EDC技术在钢丝绳及钢绞线生产过程中的应用。分析生产过程中盘条表面产生红锈及头部脆断问题产生的原因。实践表明,采用EDC工艺后,钢丝疲劳、扭转等性能指标显著提高,盘条力学性能波动缩小。指出未来EDC技术的研究与发展方向。     

铬微合金化对大规格高碳钢线材质量的影响

研究成品成分与高碳钢线材力学性能的关系,得出回归方程。讨论铬微合金化对大规格高碳钢线材质量的影响。高碳钢中加入的铬元素抑制先共析铁素体析出,减小珠光体片层间距,可明显提高抗拉强度,提高断面收缩率,改善线材的拉拔性能。     

盘条焊接操作方法的改进

高碳钢丝拉拔过程容易产生断丝,通过试验总结出盘条焊接操作新方法。(1)端头准备:用砂轮机将切头处毛刺去除干净,并进行长度为2 mm的45°倒角处理;(2)对焊:在材质相同的条件下依据被焊接材料的尺寸、规格选择不同的电流,以保证合适的焊接温度;(3)焊缝隆起清除:在环境温度下自然冷却至80℃以下,焊缝处打磨后的直径应不小于盘条原始直径的95%。给出焊接回火的4步操作法。采用新的焊接方法,提高了盘条焊接质量,盘条的断面收缩率在10%～20%,抗拉强度达到母材抗拉强度的85%～95%,拉丝的断头次数由原来的每百吨2.50次下降到1.16次。     

低合金焊丝钢盘条轧制工艺研究

为了满足低合金焊丝钢盘条免退火生产要求,结合盘条CCT曲线和生产线的特点,采用2种试验方案轧制AH70G低合金焊丝钢盘条。方案1吐丝温度810～830℃,入罩温度730～750℃;方案2吐丝温度890～910℃,入罩温度800～820℃,2种方案辊道速度均为0.15 m/s,风机、保温罩全关。轧制后,方案1盘条抗拉强度约800 MPa,方案2抗拉强度约700 MPa。对2种方案产生不同的抗拉强度和金相组织进行分析,结果表明,采用方案2生产的盘条金相组织以铁素体和珠光体为主,盘条抗拉强度控制在700～720 MPa,满足用户使用要求。     

ER70S-6盘条拉拔试验分析

模拟用户的拉丝工艺条件 ,对中心缩孔方坯轧制的ER70S - 6焊丝用高线盘条进行拉拔试验。拉拔试验结果表明 :单道次压缩率宜控制在 2 0 %～ 30 % ,总压缩率为 95 %时增加的最大强度为 70 0MPa ;中心缩孔坯在轧制的过程中能够愈合 ,对拉拔没有明显的影响 ;组织为铁素体 +细珠光体 +粒状贝氏体的盘条拉拔性能较好 ;采用酸洗挂灰拉拔工艺明显好于直接剥壳拉拔工艺     

国内外轮胎钢丝用线材质量对比分析

介绍国内外轮胎钢丝用线材有关化学成分、洁净度、组织、力学性能的均匀性与稳定性方面所表现出来的差异,并分析其原因,指出提高高碳钢线材的可拉拔性是一个不断减少生产过程中非稳态现象的系统工程。     

斯太尔摩控制冷却线性能预报系统

介绍高速线材控冷段温度及系统性能,系统采用隐式有限差分方法计算生产过程中温度的演变及最终产品的各项性能,由于模型藕合了钢种连续冷却转变曲线,可预测相变热及相变区间,为新钢种开发及生产工艺的优化提供直接帮助。     

PC钢绞线用SWRH82B盘条力学性能研究

研究ＰＣ钢丝和钢绞线用ＳＷＲＨ８２Ｂ盘条自然时效后力学性能的变化规律,指出ＳＷＲＨ８２Ｂ盘条轧后室温放置一段时间,强度基本保持不变而延伸率和面缩率明显升高的原因是由于钢中的氢从基体中扩散出去。     

国内外高碳线材实物质量分析

对国内外6个厂家高碳线材取样,进行化学成分、夹杂物、金相组织分析,以及在制作钢帘线和胶管钢丝时对半成品钢丝性能进行对比分析,指出我国高线厂与国外著名生产厂的差距在于线材复合夹杂物中A l2O3比例较高、索氏体化率较低,以致拉拔断丝率高。为提高国内高碳线材质量提出一些建议。     

82B优质硬线生产的质量控制

高强度低松弛预应力混凝土用钢丝及钢绞线生产高速化、自动化、连续化的发展，对其原料提出了越来越高的要求。对８２Ｂ优质硬线的生产从化学成分的确定、碳偏析的控制、坯料的精整以及加热控制、控制轧制、斯太尔摩冷却等主要质量控制因素方面进行了论述。讨论８２Ｂ硬线的微合金化、时效及异常先共析组织，并给出其性能要求。