两种集聚纺装置纺制细特化学纤维纱的效果比较

<正>目前国内使用比较多的三罗拉和四罗拉负压式集聚纺装置(以下简称三罗拉装置、四罗拉装置),在集聚牵伸倍数调整上存在一定差异。三罗拉装置可通过集聚胶辊和前牵伸胶辊配对磨砺,实现集聚牵伸倍数在1.00倍~1.11倍之间调整。而四罗拉装置则需要更换输出罗拉规格实现调整,其集聚牵伸倍数可在1.00倍~1.026倍之间调整。出于成本考虑,棉纺企业一般不会备用较多规格的输出罗拉,另外,更换罗拉的工作量较     

紧密纱——罗拉牵伸参数与纱线性能

紧密纺或集聚纺技术被广泛地认为是可衡量短纤纱质量的新标杆。研究了集聚压力、罗拉隔距和前皮辊肖氏硬度三因素三水平对牵伸的影响。     

四罗拉紧密纺V型牵伸纺纱实践

在经过四罗拉网格圈型紧密纺改装的EJM128K型细纱机上,采用V型牵伸分别纺制9.8 tex 65/35T/CJ和CJ14.6 tex纱线,探讨四罗拉紧密纺V型牵伸的性能、特点,并与直线牵伸进行对比。认为:在四罗拉紧密纺上采用V型牵伸可以有效改善纱线条干,减少纱线毛羽,同时增强细纱机的品种适应性。     

三罗拉集聚装置中过桥齿轮易磨损原因分析

从三罗拉集聚纺牵伸上罗拉装置的结构入手，重点分析了轴与轴套磨损，飞花进入齿轮传动壳体内腔、齿轮传动副啮合角不一致是导致中间过桥齿轮易磨损的原因，指出三罗拉集聚纺牵伸上罗拉装置不仅结构上存在缺陷，其传动齿轮副正常啮合的必备条件也欠考虑，提出了改进措施和方案。     

A453 B型粗纱机纺中长化纤的试验

国产A453B型粗纱机的牵伸机构,原设计是适应加工棉或38毫米化纤的.如果要用来纺65毫米中长化纤,而且仍要维持原三上四下双区握持牵伸的型式,那么就要根据中长化纤的长度放大罗拉隔距,但原牵伸机构要这样做是有局限性的,除非把罗拉凳和加压杠杆等另件接长、改制或新做.如果这样,牵伸机构变动就比较大了.为此,我们设想:不改动A453B型粗纱机的原有牵伸结构,仅把中皮辊改为“气垫皮辊”,成为滑溜牵伸,来纺中长     

改装A275M型并条机牵伸机构适纺腈纶膨体纱

改装A275M型并条机的牵伸机构使其适纺腈纶膨体纱。喂入罗拉由自重加压改为强制加压,去掉第二罗拉和中皮辊,前区罗拉中心距为166毫米,后区罗拉中心距为184毫米,后牵伸倍数1.49,前牵伸倍数5.37。介绍了具体改造设计和安装操作要点。     

Elite紧密纺牵伸上罗拉装置结构特点

介绍SUESSEN公司Elite紧密纺系统的牵伸上罗拉部件结构,分析各组成零件的结构及技术要点和轴承的游隙指标及润滑技术,阐述了紧密纺装置国产化的必要性与可行性。     

浅谈几种集聚纺罗拉的特点

分析了卡摩纺罗拉、尘笼式罗拉、中空罗拉、网孔罗拉的结构型式及其特点,对比了常规四罗拉集聚纺与尘笼式集聚纺罗拉配套系统的成纱质量、器材配件消耗等.指出:尘笼式罗拉直径为45mm 利于对纤维的牵伸控制,可降低主机负压要求,减少杂质吸附,可纺范围广;对国产集聚纺罗拉的分析对比表明,国产集聚纺罗拉已整体过关,而且衍生出系列产品,为我国集聚纺技术进一步提高创造了条件     

集聚区负牵伸对不同纤维紧密纱综合性能的影响

探讨紧密纺集聚区采用负牵伸(牵伸倍数小于主牵伸)对不同纤维与品种纱综合性能的影响。对三罗拉结构紧密纺,通过改变牵伸胶辊、输出胶辊直径的大小,来实现负牵伸效果;对四罗拉结构紧密纺,通过改变输出罗拉(小罗拉)的直径来实现负牵伸。结果表明:紧密纺集聚区采用负牵伸对棉类纤维的纺纱数据有利,采用正牵伸对人造差别化纤维有利。     

RoCoS紧密纺纱新技术

文章介绍了一种新的紧密纺纱技术--RoCoS(Rotorcraft Compact Spinning System).RoCoS紧密纺纱系统借助于RoCoS组合件构成三罗拉四皮辊牵伸结构,采用磁铁--机械式原理集束,相继实现纱线的牵伸、集聚和加捻.RoCoS紧密纺纱技术结构简单,安装便捷,使用可靠,维护方便,克服了传统气流集束式紧密纺技术的不足.它适于纺棉型或毛型纱线,可用于新机或老机改造,是一种有较强市场发展潜力的新型紧密纺纱技术.     

紧密纺装备

立达公司卡摩纺纱机K45;经纬纺机榆次分公司JWF1530型紧密纺细纱机;华方科技HFJA紧密纺装置;宁波德昌紧密纺装备。     

牵伸罗拉沟槽形状探讨

牵伸罗拉是棉纺机上牵伸部分的主要部件,与牵伸皮辊一起,在适当压力作用下,充分钳制纤维,将进入牵伸装置的粗纱或棉条进行牵伸。因而罗拉质量的好坏不但影响着棉纱的外观质量,也影响着棉纱的强力和断头率。随着纺织和化学工业的发展,纺织厂已经广泛采用合成橡胶皮辊。由于这种皮辊没有接缝、弹性高、耐压、耐热、耐磨、耐油、耐湿等优点,使棉纱质量有了显著改善。过去使用的牛皮皮辊已被淘汰。但是随着皮辊材料质量和性能的不断提高,和它组成的牵伸罗拉在沟槽设计上,仍旧沿用过去使用皮辊时所必需     

超大牵伸装置纺制JC 2.9 tex纱工艺研究

探讨超大牵伸装置纺制JC 2.9 tex特细号纱的工艺。阐述了传统牵伸形式纺制特细号纱存在的问题以及超大牵伸机构研究现状。运用TH558型超大牵伸数控细纱机成功纺制出JC 2.9 tex纱,并与普通两区牵伸形式进行了质量对比。结果表明:该装置在180.3倍超大牵伸条件下所纺的JC 2.9 tex纱质量明显优于传统的三罗拉两区牵伸形式。认为:四罗拉四胶圈三区超大牵伸形式对细纱超大牵伸有较好的适应性,成纱条干较好、强力较高、纺纱断头较少,但成纱3 mm毛羽和千米棉结数有所增加。     

人造棉纯纺缠皮辊的探讨

我厂人造棉纯纺21支纱,在大量使用国产人棉后,纺纱过程,发现棉条发僵,并粗喷花缠皮辊严重,影响生产. 一、为什么会缠皮辊?起初采取降低回潮与相对湿度和对皮辊进行重酸处理与涂聚胺酯等办法,均未见效.继续观察,发现并粗在缠皮辊之前,总是在皮辊出口须条上面先喷花发毛,只缠皮辊不缠罗拉.初步分析,是因人棉光滑,牵伸过程易摩擦生电.皮辊绝缘不能导电,形成喷花发毛缠皮辊.罗拉是金属能导电,所以须条下面不发毛不缠罗拉.我们在缠皮辊时偶然用湿手或湿棉花擦皮辊,发现立即不缠,等水汽干了立即又缠.这是因为水能导电.也证实了静电缠皮辊的认识是正确的.     

细纱机采用超越离合器改纺竹节纱的实践

在细纱机上改纺竹节纱 ,以往的经验多是在细纱机前罗拉上安装一对电磁离合器 ,同时 ,调节好电磁离合器脉冲控制电路 ,或是在细纱机前罗拉头段齿轮轴上安装缺齿齿轮。这 2种装置都会使细纱机前罗拉产生变速运动。当前罗拉突然停止转动时 ,而中、后罗拉继续正常转动 ,此时的粗纱条没有被前罗拉牵伸。当前罗拉恢复正常运转时 ,没有被牵伸的粗纱段通过前罗拉时产生竹节。然而 ,由于细纱机在前罗拉停止转动时 ,卷绕加捻的锭子并没有停止转动 ,此段所纺纱条被前罗拉和皮辊紧紧握持所加的捻度超过或是远远超过设计捻度 ,当前罗拉恢复正常运动后 ,纱…     

利用FZ501型麻纺细纱机纺制棉型纤维纱

ＦＺ5 0 1型麻纺细纱机的牵伸装置是三罗拉双胶圈滑溜牵伸 ,罗拉直径 3 5ｍｍ ,适纺 78ｍｍ长度的麻纤维纱。在ＦＺ5 0 1型麻纺细纱机上纺 5 1ｍｍ中长纤维纱和 3 8ｍｍ棉型纤维纱 ,最大困难是罗拉握持距不能适应。我们认真分析了该机滑溜牵伸的机理 ,并结合纺中长纤维和棉型纤维纱细纱机的各种牵伸形式 ,提出了将ＦＺ5 0 1型麻纺细纱机的牵伸装置改造为“张力式双胶圈双区牵伸” ,使其能用较大的罗拉握持距纺较短的中长纤维和棉型纤维纱。通过改造 ,取得了较好的纺纱生产效果。1　牵伸装置的改造1 .1　牵伸装置的最小握持距ＦＺ5 0 1型麻纺…     

SFA2701并条机改纺中长的实践

SFA2701并条机是上海第八纺机厂定型生产的产品。它是适宜于纺制纯棉及涤棉产品的中速并条机。牵伸部分采用瞬时速度平稳的斜齿轮传动及稳定的重锤杠杆加压装置,对纺制棉型产品质量比较稳定;但由于前后罗拉瓦架允许移动的距离较短,导致前后罗拉中心距偏小,对纺制中长型纤维带来了一定的难度,满足不了中长型纤维工艺的需要。为此我们对牵伸部分进行了几项改造。     

紧密纺纱线条干不匀的研究以及管理措施

探讨紧密纺牵伸形式及原理,对生产中日常出现的条干不匀纱疵进行分析,探讨紧密纺牵伸过程,可知引起机械不匀和牵伸不匀的主要因素是关键器材,如罗拉、皮辊、网格集聚圈和隔距块,针对原因,从温湿度、基础管理和操作等方面制定有效措施。     

FA506型细纱机空心罗拉紧密纺改造效果分析

探讨空心罗拉紧密纺改造的纺纱效果.阐述了空心罗拉紧密纺机构原理以及在FA506型细纱机上实施改造的方法,并与普通环锭纺、三罗拉紧密纺、四罗拉紧密纺进行了纺纱对比.结果表明,该改造方式成纱条干好、毛羽少,强力稍低于网格圈式紧密纺.认为,该改造方式具有成纱质量较好、运行成本较低的特点,有一定推广价值.     

传统和赛络纺锦纶长丝包芯纱的比较

为了了解传统和赛络纺锦纶长丝包芯纱的差异,以便更好地组织生产,对现有细纱机进行了改造,分别生产了传统和赛络纺同品种的锦纶长丝包芯纱,并对成纱质量进行了测试。对这2种包芯纱的纺纱机构、成纱质量和纺纱工艺进行了比较,指出传统包芯纱可在加装了芯丝喂入机构和预牵伸机构的细纱机上生产,赛络纺包芯纱可在加装了赛络纺装置和包芯纱装置的细纱机上纺制;赛络纺包芯纱的质量性能明显优于传统包芯纱,尤其在包覆效果、毛羽和条干均匀度方面;二者的粗纱牵伸倍数、芯丝预牵伸倍数、罗拉隔距、罗拉加压相似,但赛络纺包芯纱所采用的粗纱喂入隔距应小些,赛络纺包芯纱的捻系数比传统的低,而锭速可大些。