低碳贝氏体Q690CFD高强度钢板焊接性能试验研究

对低碳贝氏体Q690CFD高强度钢板进行了焊接冷裂敏感性研究。探讨了从800℃冷却到500℃时Q690CFD钢板焊接粗晶区韧性变化规律。进行了CO2气体保护焊对接接头力学性能试验及焊后550℃×2h消除应力热处理力学性能试验,系统评价了Q690CFD钢板的焊接性能。结果表明,t8/5大于40s后,粗晶区韧性显著降低。Q690CFD钢板配套CO2气体保护焊JL—YJ80M药芯焊丝的预热温度为80℃（钢板厚度为25mm）和100℃（钢板厚度为30mm）,ERIOOS—G实芯焊丝焊接则不用预热。CO2气体保护焊焊接接头性能良好,焊后550℃×2h消除应力热处理对热影响区和母材的性能没有不利影响。     

C含量对GH4199合金析出相和性能的影响

通过对GH4199合金不同C含量试样进行固溶热处理(1 150℃×20 min/AC)和标准热处理(1 150℃×20 min/AC+950℃×5 h/AC),然后进行物相分析和各项性能检测,得出:随着C含量的增加,碳化物数量有所增加,M_6C碳化物类型以(W、Mo)_6C为主,γ′相的数量略有增加;随着C含量的增加,除提高室温强度外,合金的室温塑性、高温强度和塑性、持久寿命却有降低;为使GH4199合金强度和塑性达到良好匹配,应将其C含量控制在较低的范围内。     

20CrMnSiA中板材热处理工艺探讨

对20CrMnSiA热轧板材进行热处理工艺试验,以确定合理的热处理制度.结果表明20CrMnSiA板材在不要求脱碳层的前提下,成品热处理可采用700℃×6h在罩式退火炉中进行;否则采用700℃×(30～40)min在辊底式退火炉中进行.     

控轧控冷工艺参数对X65管线钢显微组织的影响

应用Gleeble-3500热／力模拟试验机研究了轧后冷速（20—0．5℃／s）、卷取温度（630—500℃）、精轧初始温度（1000—900℃）、末道次精轧温度（860～750℃）对X65管线钢（0．08％C、1．38％Mn、0．032％Nb、0．041％V、50×10^-6N）显微组织的影响。结果表明,增加轧后冷却速度、减小950℃左右的压下量,降低终轧和卷取温度可细化板材组织。提出150mm×1700mm板坯轧成7．1mm成品板的轧制温度为：1150—1200℃加热,≤1130℃粗轧至35mm,950—1020℃精轧,≤830℃终轧,≤580℃卷取,其产品力学性能满足标准要求。     

氧化铝生产中氢氧化铝洗涤探讨

本文探讨了在氧化铝生产中氢氧化铝洗涤用水量和洗涤次数的关系,推导出了理论用水量的方程式X=b[（c/a×w%）^n1-1]×（1-w%）^-1×η^-1和限定用水量条件下的洗涤次数方程n=1g[c×（a×d%）^-1 1/lg[X×（1-w%）×η＋b）×b^-1],并探讨了洗涤次数的合理范围以及影响洗涤水用量的因素。     

热加工及热处理工艺对Ti80合金棒材组织和性能的影响

对不同的热加工工艺及热处理工艺获得的Ti80合金棒材进行了室温力学性能和组织的分析研究。结果表明:Ti80合金棒材精锻时,随着变形量增加室温拉伸性强度逐渐增加,塑性变化不明显,而冲击韧性随着变形量的增加而显著下降;轧制棒材的冲击韧性比相近变形量的精锻棒材略高;室温拉伸性能对热处理温度不敏感,900℃及其以上热处理的几乎保持不变;热处理温度对冲击韧性影响较大,(940~980)℃×75 min/AC的综合力学性能较好。     

热处理工艺对超高强钢板组织和性能的影响

利用金相、扫描电子显微镜以及拉伸与冲击试验研究了不同热处理工艺对超高强钢的组织和力学性能的影响。主要热处理参数为:淬火温度920℃,保温时间10 min;低温回火温度150℃、300℃,保温时间分别为60 min、30 min;高温回火温度500℃、550℃,保温时间15 min、10 min。淬火得到的组织为板条马氏体,低温回火得到的组织以回火马氏体为主,高温回火得到的组织为回火索氏体。经淬火+回火热处理后的钢板,力学性能可达到GB/T16270《高强度结构用调质钢板》标准中的890 MPa级别及更高级别牌号的要求。     

喷射成形70Si30Al电子封装材料致密化处理及组织性能研究

利用喷射成形技术制备了70Si30Al合金沉积坯件。对沉积坯件进行了差示扫描热分析,研究了热压温度对致密化效果的影响,在560,570,580,590℃下保温0.5h后220MPa保压2h进行了热压致密化处理;研究了压强对致密化效果的影响,在570℃保温0.5h后160,220,300,410MPa保压2h进行了热压致密化处理,测试了材料的密度、热膨胀系数和热导率。结果表明：喷射成形70Si30Al合金在566.4℃时有熔化相出现,理想的致密化工艺参数为570℃保温0.5h后220～300MPa保压2h,此工艺致密化处理后的喷射成形70Si30Al的密度为2.421×10^3kg·m^-3,25℃时的热膨胀系数为6.9×10^-6K^-1,50℃时的热导率为118K.（W·m^-1·K^-1）^-1。     

Allvac Ti-15Mo

Allac Ti-15Mo是一种亚稳态的B合金，化学成分（wt％）：N≤0．05，C≤0．10，H≤0．015（试样取自半成品轧材），Fe≤0．10，0≤0．20．Mo14．00—16．00，Ti余量。为了确保彻底熔炼和使Mo偏析降至最低，合金应在等离子电弧炉中熔炼，然后在VAR炉中重熔。合金的热处理制度为：在788—982℃（1400—1800°F）下退火1h，快速淬火至552℃（1025°F）以下。816℃（1500°F）下消除应力10min，快速淬火至552℃（1025°F）以下。合金具有良好的热、冷加工性能，机械性能也很好。合金通常在固溶退火和淬火条件下供货。     

热处理对工业纯锆管材组织和性能的影响

研究了不同热处理制度对R60702工业纯锆管材力学性能和显微组织的影响。结果表明:工业纯锆管材热处理制度为600℃×60 min时能够得到优异的力学性能,抗拉强度为492.5 MPa,屈服强度为330 MPa,延伸率为35%;经两辊、三辊冷轧加工的19.05 mm×1.65 mm工业纯锆管材,当热处理温度低于550℃时,组织未发生完全再结晶,温度为580℃时,组织为细小的再结晶组织,温度为600、630℃时,仍为细小等轴晶;热处理时间对显微组织的影响不明显,随着热处理时间延长,晶粒无明显长大,粒径约为10μm;通过成分及加工工艺优化可进一步提高工业纯锆管材各项性能。     

Ta-2.5W合金晶粒细化工艺研究

通过分析合金的金相组织,研究了变形程度、退火工艺和原始晶粒尺寸对Ta-2.5W合金晶粒大小的影响,提出了Ta-2.5W合金晶粒细化措施：原始晶粒尺寸对Ta-2.5W合金冷变形-再结晶后的晶粒尺寸影响显著,采用大变形程度的开坯加工,充分破碎电子束熔炼产生的粗大晶粒,有利于最终得到晶粒细小的制品;在相同的退火工艺下（1400℃×30 min）,当冷摆辗变形程度从55%增大到80%时,再结晶晶粒大小基本保持不变;认为在总变形程度不变情况下,采用增加变形及再结晶退火道次的方式有利于细化晶粒;适当提高再结晶退火温度和减少保温时间,有利于细化再结晶晶粒;通过控制原始晶粒尺寸、冷变形程度、退火温度等因素,平均晶粒尺寸3-5 mm的Ta-2.5W合金铸态组织可以细化到20-40μm。     

热处理工艺对TA5钛合金棒材显微组织及性能的影响

经过多火次锻造得到具有均匀细小等轴组织的TA5钛合金棒材,在600~800℃范围内对其进行不同温度和不同保温时间的退火热处理,研究不同热处理工艺对其显微组织与力学性能的影响。结果表明,热处理温度在700~750℃,保温时间在60~90 min之间时,得到的组织为更加均匀的等轴组织;棒材的抗拉强度为740 MPa左右,屈服强度在595 MPa左右,延伸率在14%左右,强度和塑性达到较好的匹配。     

退火温度对TA1钛管材组织和性能的影响

将冷轧加工的12 mm×12.5 mm TA1管材分别加热至450,475,490,500,550,600,650,700℃后保温90 min,随炉冷却,研究不同热处理温度对管材显微组织和力学性能的影响.结果表明,冷加工的TA1管材,在450℃以下热处理时材料的性能和显微组织变化不明显,在475～490℃之间热处理时材...     

26CrMoNbTiB(S135)钻杆管热处理工艺的研究

在不同的热处理条件下,测定了26CrMoNbTiB钻杆管的性能和组织.研究结果表明,回火温度的提高,回火保温时间延长,强度指标下降,塑性和韧性指标上升;而淬火温度对该钢种的力学性能则没有明显的影响.最佳热处理制度为:淬火温度900℃,保温30 min,回火温度590℃,保温60min.经此热处理工艺处理后,能满足API5D标准各项要求,并达到S135钢级的中上限水平.     

280mm×380mm方坯连铸结晶器钢水流场的数值模拟

借助商业软件CFX4．4，对拉速O．8m／min、两孔浸入式水口结构内腔中的钢水流动和（衄）280×380×800结晶器内70L（0．70%℃）钢水流场进行了数值模拟。结果表明，侧孔倾角度10°、20°时，结晶器液面附近有二次漩涡出现，易造成卷渣；倾角30°时，液面相对平静；水口插入深度175—225mm时，水口射流对结晶器钢水液面没有明显的冲击。     

热处理对Ti-8V-8Cr-2Zr-3A1合金丝材组织和性能的影响

分别选用不同的固溶温度、固溶冷却方式和时效保温时间对Ti-8V-8Cr-2Zr-3A1合金丝材进行热处理,研究了热处理制度对丝材室温拉伸性能及金相显微组织的影响。结果表明：固溶处理温度在740～820℃范围内,力学性能及显微组织对温度不敏感,固溶温度继续提高时,材料晶粒明显变大,强度降低,塑性下降;固溶温度为740℃,分别以水淬、空冷方式冷却,材料的组织、性能无明显变化,以炉冷方式冷却,强度提高,塑性下降。眼镜架用Ti-8V-8Cr-2Zr-3A1合金丝材较为理想的热处理工艺为740℃×10min／AC＋550℃×（4～6）h／AC,经该工艺处理后,材料的抗拉强度约1120MPa,延伸率大于12％,能够满足用户要求。     

基于电子束增材制造的TC4钛合金成形件热处理性能研究

将电子束选区熔化制备的试件增加热处理工艺,利用扫描电子显微镜和金相显微镜研究了热处理后TC4钛合金试件的组织特征;并通过试件力学性能的变化,揭示了不同热处理工艺选择对电子束选区熔化成形产品的影响.结果 表明:不论是空冷处理还是炉冷处理,试件在相变点温度以下加热其抗拉强度提升,在相变点温度以上加热其抗拉强度会下降.通过观察微观组织与分析拉伸断口可知,TC4钛合金试件在经过950℃和1000℃热处理的组织由于β相转变为魏氏组织而抗拉强度下降;而加热至850℃时由于未达到相变点温度,其内部为网篮组织而性能稳定.恰当的热处理工艺能使增材制造成形的TC4钛合金的抗拉强度等力学性能更优.     

高压锅炉管用P91钢热处理工艺优化

利用正交试验研究P91钢热处理工艺与性能之间的关系,并通过热处理及生产试验验证,最终对其热处理工艺进行优化。结果表明,影响P91钢性能的主次顺序为回火温度、回火时间、正火温度和正火时间。通过引入客户对P91钢力学性能的要求为衡量指标,并试验验证,得出P91钢经过（1 050±10） ℃正火,（770±10） ℃、（210±10） min回火后,获得了良好的力学性能和细小均匀的回火板条马氏体组织,热处理及生产试验验证达到预期目标,可在生产中推广实施。     

新型T23无缝钢管热处理工艺试验研究

分析研究了热处理工艺对新型T23无缝钢管组织性能的影响。结果表明,在试验温度范围内,随着奥氏体化温度提高,硬度总体缓慢增加,晶粒长大,奥氏体化温度升高到1 050℃、30 min时,晶粒度达到理想的7~7.5级;随回火温度升高,强度、硬度均缓慢下降,但在770℃温度以后,组织性能已趋于相对稳定。因此,最佳热处理工艺为:1 050℃保温30 min正火,770℃保温120 min回火,可得到最佳的综合性能与组织状态。     

用X射线评价马氏体时效钢冷轧材的回复效应

用X射线衍射技术研究了马氏体时效钢冷轧变形和衍射峰宽化效应的关系，结果表明冷轧变形使X射线衍射峰型发生明显的变化，其中衍射峰的宽化间接证明材料塑性变形的不均匀性；510℃×3h时效使冷轧变形引起的衍射峰宽化效应大幅下降，从而证明时效析出前或析出过程中马氏体基体发生了较大程度的回复。更高温度时效后（540℃×3h），X射线衍射峰宽化已不受冷轧变形的影响，证明马氏体基体已回复到与未冷轧材料相当的程度。