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由于常规修复的整筒抽油泵存在寿命短和检泵周期短的弊端,为了解决废旧整筒抽油泵的重复利用和降低生产成本,采用整筒抽油泵翻新技术,可为整筒泵的翻新提供较好的方法。重点阐述了整筒抽油泵的翻新技术理论、翻新技术与修复技术的不同,同时还介绍了整油泵翻新技术的工艺过程,达到的标准及应用情况。 相似文献
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API整筒管式抽油泵工作时,泵筒承受筒内液体压力和轴向载荷,产生经向扩张。本文介绍了应从第四强度理论对API整筒管式抽油泵泵筒进行强度计算的方法,利用古德曼图及有关图表可求出泵的下入深度和相应的允许尾管重量。这种计算方法简便,为推广使用API整筒泵提供了有利条件。 相似文献
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整筒泵泵筒加工中的激光热处理技术 总被引:2,自引:0,他引:2
通过增加外导光系统,解决了在φ70mm,长7.6m整筒抽油泵泵筒内表面进行激光淬火的技术难点。经过试验确定了能满足工件技术要求的激光处理工艺参数,并根据现场试验飞速确定了经C-N共渗处理后再进行激光淬火的工艺流程,形成了较完善的整筒泵泵激光热处理工艺路线,保证了产品质量的可靠性。对泵筒激光淬火工艺与目前普遍采用的泵筒中频淬火工艺进行比较表明,整筒抽油泵泵筒采用C-N共渗后再进行激光淬火具有生产效率高,耗能少,成本低等优点,并且扩大了泵筒的选材范围。 相似文献
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整筒抽油泵泵隙号码的选择 总被引:1,自引:1,他引:0
整筒抽油泵泵隙的分段方法与衬套抽油泵的不同,为协助用户合理地使用整筒抽油泵,简述了整筒抽油泵泵隙的分段方法,给出了选择泵隙号码时用以估算泵隙的经验公式和计算实例,可供有关技术人员和作业工人参考。 相似文献
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介绍了整筒抽油泵配合间隙的选择方法和应考虑的主要因素。基于抽油泵漏失量控制在理论排量的2~5%的观点,以及应用美国LTV公司和H-F公司关于抽油泵漏失量的计算式所得出的与这一漏失量相对应的抽油泵间隙值范围,明确地指出了在一定条件下整筒抽油泵宜选用Ⅱ级配合间隙,衬套抽油泵宜选用Ⅰ级配合间隙,以充分发挥整筒抽油泵的优点。 相似文献
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焊管深加工产品及其工艺技术 总被引:1,自引:0,他引:1
焊接钢管经冷拔或冷轧等深加工工艺处理后。得到了尺寸公差小,机械性能好的优质钢管,称作DOM钢管,近年来,随着焊管生产工艺的焊管深加工产品的品质,使得其应用领域不断扩大,受到了机械制造和各类高精度钢管用户的青睐。分析预测,该钢管在汽车用管,高压抽油泵管,高速托辊用管。纺织机用牵伸管等应用领域有较好的开发前景,介绍了几种DOM钢管的制造工艺。 相似文献
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概述了国内外冷轧薄板的生产历史及我国冷轧薄板的生产现状。介绍了冷轧过程对冷轧轧制油的要求、冷轧轧制油的发展及组成,预测了未来冷轧轧制油的发展趋势。 相似文献
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前置泵低压变频技术为《区域性多点前置泵低压变频调参注水系统优化技术研究》项目的一个重要组成部分,该项目目前已在大庆某采油厂实施。 1.注水系统的特点及变频方式的选择 大庆油田注水系统目前建有各类注水站218座,年注水量约5×108m3。据调查,全油田注水系统的泵管压差仍有20%的站高于0.5MPa,如果注水系统的泵管压差平均按0.4MPa计,则由泵出口阀门调节造成能耗损失为6200kW,折合年电费2400万元。由此可见,减少泵管压差仍是注水系统节能的一个有效途径,目前开展的注水泵高压电 相似文献
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行业标准SY/T5059《抽油泵》中规定了整筒泵和组合泵泵隙的分挡方法,有利于大批量生产和维修。但整筒泵相邻各段泵隙范围有一小段重叠,并且与组合泵泵隙分挡的数值也略有差异,给用户选择泵隙带来困难。为了克服这种不足,依据泵隙分挡取决于柱塞选配的原则,提出了几种柱塞选配方法,以期制造厂与用户达成必要的共识。 相似文献
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长柱塞防砂卡抽油泵矿场应用效果及评价 总被引:9,自引:5,他引:4
长柱塞防砂卡抽油泵内筒与外筒之间有一个环空沉砂通道,沉砂可沿此通道进入尾管,而且柱塞在油井生产中始终有一部分外露于泵筒,可防止沉砂进入柱塞与泵筒之间的间隙。现场19口井次的应用表明,在出砂量小于1%的油井中可直接下泵生产,能保证油井在生产过程中或停抽后不会砂卡或砂埋柱塞。在出砂量大于1%的油井中可先进行化学防砂,再下入防砂泵,能有效地延长防砂后油井的免修期。由于这种泵具有防砂卡、防砂埋及耐磨蚀三个功能,可有效地解决出砂油井生产周期短、吨油生产成本高的问题。但这种泵存在检泵时无法泄油的问题,增加了作业施工工作量,同时造成环境污染。 相似文献
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双柱塞反馈抽油泵柱塞失效分析 总被引:2,自引:1,他引:1
双柱塞反馈式抽油泵是在改进常规抽油泵结构的基础上发展起来的一种适于高粘原油开采的特殊抽油泵。这种泵在使用中柱塞损坏相当严重,极大地影响了油井的正常生产。对失效柱塞进行了金相分析和表面形貌分析,探讨了柱塞的失效机理。指出柱塞失效的原因在于泵结构不合理、柱塞与泵筒配合间隙不合理、柱塞工作时产生偏磨以及柱塞镀铬层易脱落。认为镀铬层处理不合理是柱塞寿命低的主要原因,建议通过改进泵的结构,提高制造工艺水平及选择合理的涂层材料来提高柱塞寿命。 相似文献
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根据拉梅 (Lam啨)公式和虎克定律 ,对动筒管 (杆 )式抽油泵进行了受力分析 ,导出了动筒式抽油泵环隙变化理论计算式。通过井例计算 ,对比分析了动筒式抽油泵和定筒管式抽油泵在相同工况下的受力状况和泵隙变化 ,提出了合动筒式抽油泵上行程发生的环隙变化非常有利于防止地层砂或井内其它异物引起的卡泵 ,较定筒管式抽油泵更适于防砂卡抽油 ;动筒式抽油泵泵筒承受的交变载荷相对于定筒管式抽油泵小 ,可配套用于深井防砂卡采油 ;在选择初始泵隙时 ,应首先考虑满足摩擦副灵活运行和可靠密封的要求 ,动筒式抽油泵的初始泵隙较定筒管式抽油泵大。 相似文献
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特种渗硼技术在抽油泵泵筒内表面上的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
整筒抽油泵泵筒内表面的增压吸附式低温渗硼处理所采用的多管井式渗硼炉,由炉体、马弗罐和冷井组成。渗硼剂由供硼剂、吸附剂、活化剂和催化剂按一定比例混合而成。渗硼处理时,马弗罐内保持一定压力,直到出炉冷却至室温之前,泵筒在马弗罐内始终处于垂直吊挂状态。渗硼层深度为0.07 ̄0.08mm,显微硬度为1350 ̄1900HV0.05/5.现场使用情况表明,试验泵在井下工作一年后,其内表面磨损量仅为0.005mm。 相似文献
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整筒管式抽油泵环隙漏失量计算模型的完善 总被引:3,自引:1,他引:2
为提高整筒管式抽油泵环隙漏失量的计算精度,针对柱塞与泵筒偏心及泵工作时环隙里倒喇叭状的实际情况,提出了计算整简管式抽油泵环隙漏失量的心渐缩环隙模型,并根据流体力学理论,导出了该模型的动、静态环隙漏失量计算公式。实例计算结果表明,柱塞偏心度对环隙漏失量的影响随泵径和果挂深度的增加而减小,且泵挂深度越小、泵径越大,减小幅度越大。 相似文献
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防喷式稠油抽油泵的结构原理及防喷能力的计算 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍了防喷式稠油抽油泵的结构及工作原理,指出使用这种泵进行热力采油时在遇井喷的情况下,只需将光杆缓慢下放,使上柱塞完全进入泵筒,上下防喷密封面完全吻合即可止喷。通过对防喷状态的理论分析计算,证明这种泵的结构设计是可行的。使用这种泵采油可提高单井综合采油时率15%以上,每井次可节约作业费用1.25万元人民币。 相似文献
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CYBS系列防砂卡抽油泵在百色油田的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
在百色油田不同断块的两口油井中, 采用CYBS系列动筒式防砂卡抽油泵进行了携砂、防砂卡和延长有效生产周期的生产试验。试验结果表明, 使用该系列防砂卡抽油泵后, 在泵径相同的情况下, 日产液量明显增加, 泵的沉没度显著下降, 平均生产周期大幅度延长。该系列防砂卡抽油泵适用范围广, 对主要为细粉砂、泥质含量大的出砂油井均可使用, 对斜直井也有较好的适用性。可像常规管式抽油泵一样进行洗井作业, 并解决了油井出砂引起的砂卡、砂堵等采油工艺难题; 操作简便易行, 管柱、杆柱结构简单, 起下作业方便, 具有良好的工作可靠性和重复作业性。 相似文献