考虑肋片与内外管壁辐射换热时肋片温度与散热量计算

建立了肋片与内外管壁的辐射换热方程及肋片的温度分布计算方程 ,分析了它们之间的辐射换热对肋片温度、散热量和外壁温度的影响     

流体绕流带肋片圆柱体的流动换热性能实验与分析

流体流过带肋片圆柱体的流动与换热过程是绕流圆柱体的流动换热与流过平板的流动换热的组合。但这种组合是相互影响的 ,以致构成一种特殊的流动换热方式。本文对有肋片的圆柱体本身的流动换热过程和有圆柱体的肋片自身的流动换热性能进行实验研究 ,并将结果与对应的无肋片圆柱体和无圆柱的肋片的流动与换热性能进行比较 ,并对几种带肋片圆柱体的流动换热的综合性能进行火用损失率分析以评价其综合性能的优劣。     

间断环面槽肋片管束的传热和流动阻力

应用热 -质比拟技术 ,对间断环面槽肋片管束进行了传质与流动阻力实验 ,根据热 -质比拟关系得出传热结果 .分析了该种换热芯子在不同板间距时的传热与阻力特性 .与光板肋片管换热芯子比较 ,该种换热元件的传热与阻力都有很大提高 ,而阻力增加幅度更大 .实验结果为运用单位选用肋片管式换热器提供了依据 .     

强制风冷板翅式散热器肋片边缘形状的研究

研究了强制风冷板翅式散热器空气入口侧肋片边缘形状对散热器换热性能和流动阻力的影响,引用无量纲品质因数QF进行综合评价并对比了板翅式散热器与肋片边缘形状改变成三角形的散热器性能,计算所得的数据有利于散热器肋片形状的设计与改进。     

基于MATLAB的肋片传热特性分析与优化设计

利用MATLAB对肋片传热过程进行数值模拟,并对肋片的传热特性进行了分析研究。在此基础上获得肋片温度分布、散热量、肋效率等重要参数,探讨肋片厚度、肋片高度、肋片形状对散热量的影响及肋片结构优化设计方法。     

肋片对微小燃烧室内甲烷燃烧与传热特性影响

建立含有肋片的微小通道内甲烷/空气燃烧模型,研究了带肋片的导热壁面对微小尺度燃烧和传热特性的影响。结果表明,纵向肋片对于微小通道中的燃烧和传热过程有着非常重要的影响,与没有肋片的光滑通道相比,带有肋片的壁面起到了良好的导热作用,燃烧室内区域的温度分布梯度大幅降低;纵向肋片的数量对燃烧和传热特性的影响作用要优于肋片高度的影响;横向肋片的高度对火焰位置有着很大的影响,肋片高度增加火焰位置后移且流体区域的温度分布梯度加大;横向肋片宽度和肋片位置对微燃烧和传热过程的影响甚小;两个肋片及肋间距大的通道,其微燃烧和传热特性得到了较大的改善。     

换热器肋片的最小熵产优化研究

<正>肋片作为一种非常高效的强化传热技术,不仅是作为二次传热面,扩大传热面积,并促进流体介质扰动来强化换热,同时其增加的传热面积也会造成相对增加的流动阻力.关于肋片强化传热与增大流阻的综合评判准则在文献[1]中已有论述     

钉肋肋列传热的最小熵产优化分析

应用热力学的熵产概念对钉肋肋列的传热问题进行了研究,从如何使各种不可逆损失最小着手,分析了肋列的肋间距,肋片的直径,换热介质与热负荷等不同参数对熵产的影响,发现在不同参数条件下,熵产数都会存在一个最小值以及与此对应的最优的Ｒｅｄｏｐｔ数,并对顺列和错列两种常用肋片布置方式作了对比,研究结果将有助于节能型钉肋的设计。     

微肋结构对纳米流体绕流圆柱热性能的影响

为了改善传统换热器和换热介质的传热效率,通过两步法制备了不同质量分数（0.1%,0.2%,0.3%,0.4%,0.5%）的TiO₂-水纳米流体,发展了不同微肋结构（竖直肋片和环形肋片）的绕流圆柱换热系统,通过实验研究了圆柱表面微肋结构的类型（竖直肋片和环形肋片）及数量（N₁₍₂₎=4,6,8）、纳米颗粒的质量分数（ω=0, 0.1%, 0.2%, 0.3%, 0.4%, 0.5%）、Reynolds数（Re=514~1205）对绕流圆柱换热系统的影响。结果表明,纳米颗粒的添加和微肋结构能有效提高传热效率,圆柱表面温度明显降低,其中质量分数为0.4%的纳米流体在竖直肋片数量为6时表现出更好的换热性能。     

不同型面纵肋管束的综合能量特性研究

在研究得出梯形和矩形两种型面纵肋管束传热性能及流阻性能的基础上，依据换热过程的热力学能量原理，着重分析两肋片管束换热器的能量特性，探讨管束节距、肋高及厚度等结构参数和雷诺数及热流密度等工况参数对其能量利用的影响。研究结果表明：同为纵肋管束，但由于肋片截面形式不同，梯形和矩形纵肋管束综合能量利用程度差异较大；在相同的结构和工况条件下，梯形纵肋管束表现出良好的能量综合利用性能     

不同截面形状微肋片内流动阻力特性

以去离子水为工质,实验研究了横截面形状为圆形、椭圆及菱形的叉排微肋片组成的流道内的流动阻力特性。结果表明,3种形状肋片流道内压降随流量增大而增大。受微/小尺度下层流边界层的影响,流量较低时微肋形状对流动影响较弱,椭圆形肋片与菱形肋片内压降几乎相同,而圆形截面肋片内由于流动距离较长导致流动阻力最大;当流量较大时,椭圆形肋片内压降最小。Re较小时,长短轴一致的菱形肋片内的流动阻力系数f比椭圆形肋片略低,但在Re较高时,椭圆形肋片内的f值仍然最低。研究还表明,在现有各种关联式中,只有菱形微肋片关联计算值与本实验值较吻合。     

不同截面形状微肋片内流动阻力特性

以去离子水为工质,实验研究了横截面形状为圆形、椭圆及菱形的叉排微肋片组成的流道内的流动阻力特性。结果表明,3种形状肋片流道内压降随流量增大而增大。受微/小尺度下层流边界层的影响,流量较低时微肋形状对流动影响较弱,椭圆形肋片与菱形肋片内压降几乎相同,而圆形截面肋片内由于流动距离较长导致流动阻力最大;当流量较大时,椭圆形肋片内压降最小。Re较小时,长短轴一致的菱形肋片内的流动阻力系数f比椭圆形肋片略低,但在Re较高时,椭圆形肋片内的f值仍然最低。研究还表明,在现有各种关联式中,只有菱形微肋片关联计算值与本实验值较吻合。     

阶梯形肋片对套管式相变蓄热器蓄热性能影响的数值研究

在传统等高直肋的基础上,针对套管式相变蓄热器实施非等高的阶梯形肋片以实现其热性能进一步优化。通过焓法模型,首先明确等高直肋的强化传热效果,并在此基础上分析肋高不均性及热源温度的影响。结果显示,与光管蓄热器相比,导热-对流共同作用的相变蓄热过程,等高直肋虽实现强化传热,但蓄热过程材料的融化仍存在竖向不均匀性,蓄热后期装置底部出现传热及融化死角。添加非等高阶梯形肋片的装置,蓄热过程各点融化速率趋于均匀。随肋高不均匀性的增加,其强化传热效果先增强而后趋于稳定,最高可达27.7%。热源温度越高,阶梯形肋片的强化传热效果也越显著。阶梯形肋片可较好地提高装置的热性能,所得结论可为套管式相变蓄热器的优化设计提供参考。     

辐射管搪烧炉制品加热计算

分析并推导辐射管搪烧炉炉膛辐射换热计算公司和制品加热时间计算方程，讨论了辐射管管对制品加热时间和炉墙温度的影响。     

新型肋片管式相变蓄热结构的数值模拟

在相变材料的物性、传热边界条件给定的条件下,利用FLUENT软件对一种新型肋片管式相变蓄热体进行了融化过程模拟分析.模拟结果显示:翅片高度一定时,相变材料的温升和液相分数的增长随时间延伸先快后慢,大部分相变材料的融化集中在一个特定的温度段内;融化时间一定时,两者又随肋片高度的增长而减小.     

梯形纵肋管束换热器传热及流阻特性研究

本文对纵肋管束换热器的传热、阻力特性进行了试验研究，得出传热特性和阻力特性关系式，并着重分析梯形纵肋管束换热器的特性。进一步探讨了管束节距、肋片高度对传热及流阻的影响情况。与相同结构的光管管束比较，换热增加１０％－３５％，而流阻最高增加４８％，最低情况下，低于光管。文中指出具有梯形纵肋的管束呈现出一种特殊的传热及流阻规律，它不但可获得较低的流动阻力，而且传热得以进一步强化。     

螺旋肋片管在干熄焦锅炉上的应用

螺旋肋片管是用一定厚度和高度的钢带以螺旋线轨迹绕焊在光管外壁而成,通常采用高频电阻焊或钎焊。1螺旋肋片管的结构与布置1.1结构尺寸目前,干熄焦锅炉已成系列化,能适应熄焦能力为65~150t/h的锅炉,所采用的螺旋肋片管如图     

微型硅基内肋管内的流动与换热特性

目前内肋管强化换热研究大多基于铜、铝或者不锈钢等常规材质,其加工精度和加工尺寸均受到限制。本文采用MEMS工艺首次在硅片上制作成带有方形内肋的平行硅基微通道,并对其内部流动和换热特性进行了实验研究,结果表明：在通道深度和宽度相同的情况下,肋高和肋间距对工质在通道内的流动阻力和换热特性有显著的影响;微通道内加肋以后,通道内的流动阻力和换热性能有不同程度的增加,且提高程度与肋高和肋间距有关;通过合理的设计肋高和肋间距,可以起到明显的强化换热作用。结果还显示,进口段效应对硅基微通道内的流动和换热影响较为显著。     

肋片的强化传热和调温作用

肋片的强化传热和调温作用ＴＨＥＥＦＦＥＣＴＯＮＳＴＲＥＮＧＴＨＥＮＩＮＧＨＥＡＴＴＲＡＮＳＦＥＲＡＮＤＲＥＧＵＬＡＴＩＮＧＴＥＭＰＥＲＡＴＵＲＥＢＹＴＨＥＦＩＮＳ郭恩震１前言无论是石油、化工、热能等企业都已广泛使用各种形状的肋片和肋片管。一是用于强化...     

肋化结构对两相受限式阵列射流冷却的影响

为了利用两相沸腾换热提高阵列射流冷却热沉性能,使其可以用于更高热流密度散热场景,基于肋化结构对相变换热的促进作用,本文提出了两种复合不同肋化表面的受限式阵列射流冷却热沉结构,并对优化后的热沉的传热、流动特性展开了相关实验研究。两种肋化表面结构分别为：光滑切割针肋（SL1）、外覆烧结多孔层的粗糙针肋（SL2）,针肋尺寸均为0.6mm×0.6mm×1mm（长×宽×高）,SL2中多孔层颗粒粒径为120~150μm,厚度约为2倍颗粒直径。分布式阵列射流孔板构成5×5的射流单元,每个单元对应4×4针肋阵列,热源总面积30mm×30mm,针肋共计400个。实验使用无水乙醇为工质,得到了热沉在工质流量2.6~12.7mL/s、入口温度283~313K范围时的沸腾曲线和传热曲线。结果表明,两种针肋结构均可以有效实现单相强迫对流换热向两相沸腾换热的转变;增加入口温度或降低工质流量均可以有效地促进相变的发生。在相同工质流量、温度时,SL1较SL2具有更优的单相换热性能,随着加热热流密度的增加,SL2可以在更低壁面过热度下达到沸腾起始点实现过冷沸腾,表现出更佳的传热特性,但SL1可以达到更高的临界热流密度。