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相似文献
 共查询到16条相似文献,搜索用时 78 毫秒
1.
为降低激光熔覆原位合成TiC/镍基涂层的裂纹敏感性,利用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪等研究了石墨加入量对涂层裂纹敏感性的影响.结果表明:通过降低混合粉末中石墨加入量从而减少涂层的碳含量,可以改善涂层组织,降低涂层的裂纹敏感性;当加入的石墨粉与钛粉的质量比为1:5时,可获得无裂纹涂层.  相似文献   

2.
采用激光熔覆原位合成技术在不锈钢基体表面制备了TiB2/WC增强镍基复合涂层,用X射线衍射仪、能谱仪、扫描电镜等对涂层进行了分析,并对涂层进行了热震试验。结果表明:涂层致密、厚度均匀、表面平整、无裂纹和孔隙、与基体呈冶金结合;涂层主要由TiB2、WC、γ-Ni等物相组成,细小的TiB2和WC粒子主要分布于γ-Ni枝晶间,可阻碍基体晶粒晶界的推移长大;WC颗粒主要分布于涂层中部和下部区域,原位合成的细小TiB2粒子主要分布于涂层上部;涂层具有较高的抗裂能力,与基体具有良好的结合强度。  相似文献   

3.
采用激光熔覆原位合成技术在不锈钢基体表面制备了TiB2/WC增强镍基复合涂层,用X射线衍射仪、能谱仪、扫描电镜等对涂层进行了分析,并对涂层进行了热震试验。结果表明:涂层致密、厚度均匀、表面平整、无裂纹和孔隙、与基体呈冶金结合;涂层主要由TiB2、WC、γ-Ni等物相组成,细小的TiB2和WC粒子主要分布于γ-Ni枝晶间,可阻碍基体晶粒晶界的推移长大;WC颗粒主要分布于涂层中部和下部区域,原位合成的细小TiB2粒子主要分布于涂层上部;涂层具有较高的抗裂能力,与基体具有良好的结合强度。  相似文献   

4.
利用激光熔覆技术在TC4钛合金表面制备了添加质量分数1.0%,1.5%,2.0%CeO2的TiB2-TiC/Ni复合涂层,研究了复合涂层的物相组成、显微组织和硬度,讨论了搭接率(30%,40%,50%)对最佳CeO2含量条件下复合涂层试样摩擦磨损性能的影响。结果表明:复合涂层均由TiB2、TiB、α-Ti、TiC、Ni3Ti、Cr23C6、Ti2Ni、Cr3C2、γ-Ni等相组成;添加质量分数1.5%CeO2复合涂层的组织最为均匀致密,细化效果明显;随着CeO2添加量的增加,复合涂层的硬度先增后降,添加质量分数1.5%CeO2复合涂层的硬度最高,约为1 015 HV。CeO2的最佳添加质量分数为1.5%,在此条件下随着搭接率的增加,试样的磨损质量损失先减小后增大,当搭接率为40%时,...  相似文献   

5.
钛合金表面激光熔覆TiC复合涂层显微组织的研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
采用HL-5000型横流CO2激光加工机,在TC4钛合金表面制备了表面较平整、较细密、基本消除了裂纹与孔隙并与基体呈冶金结合的TiC复合涂层。通过SEM、EDAX、XRD、HXD分析了熔覆层的显微组织、成分、物相.测试了激光熔覆层的显微硬度。结果表明,激光熔覆制备的TiC复合涂层与基体呈冶金结合,涂层中有大量小块状、针状TiC颗粒和TiC树枝晶。激光熔覆层由TiC、γ—Ni、TiB2、CrB、Ni3B等相组成。熔覆层的显微硬度平均值约为950HV0.1。  相似文献   

6.
采用激光熔覆技术在45钢样品表面制备了Ni/TiC复合涂层,利用光学显微镜、SEM,EDS,XRD、显微镜硬度计及摩擦磨损试验机等检测设备研究了Ni/TiC复合涂层的组织和性能。试验结果表明:Ni/TiC复合涂层没有出现裂纹、孔洞等缺陷,涂层与基体之间具有良好的冶金结合,涂层显微硬度沿层深皆呈明显的阶梯状分布,最外表面的熔覆层硬度最高,约为800 HV;熔覆试样的比磨损率比基体试样的比磨损率下降了86.5%,表明Ni/TiC复合涂层具有较好的耐磨性能。  相似文献   

7.
本文研究了不同热容量对宽带激光熔覆Ni60B复合涂层组织的影响。结果表明在相同的激光熔覆工艺参数下,随着热容量的增大,复合涂层中的组织越来越细小,反之,则越粗大;在同一热容量下,随着激光扫描速度的增大,复合涂层中的组织越来越细小。  相似文献   

8.
采用同轴送粉激光熔覆技术在42CrMo合金钢基体表面制备WC-Co颗粒增强NiCrBSi复合涂层(NiCrBSi/WC-Co复合涂层),研究了复合涂层的物相组成、显微组织、显微硬度和耐磨性能。结果表明:复合涂层主要由γ-Ni固溶体、WC、FeNi_3、B_2Co_3、CoC_x、FeCr_(0.29)Ni_(0.16)C_(0.06)、W3_C、Co_3W_3C_6等物相组成;复合涂层顶部为方向杂乱的细小树枝晶,中部为较粗大的柱状树枝晶,底部为垂直于结合界面生长的胞状晶,涂层与基体形成了良好的冶金结合;复合涂层表面的平均硬度为810HV,远高于基体的(270HV),磨损质量损失为0.3mg,远低于基体的(1.9mg),其磨损机制主要为磨粒磨损;复合涂层可显著提高42CrMo钢基体的耐磨性能。  相似文献   

9.
TiC量对激光熔覆金属陶瓷涂层的影响   总被引:5,自引:1,他引:5  
研究了在20钢表面激光熔覆不同TiC量的金属陶瓷涂法,随着涂层中TiC量的增加,金属陶瓷涂层组织特征发生变化,硬度增加。同时也使涂层热应力增加,导致涂层与基体润湿性差,结合强度降低。最后提出了改善界面结合强度的措施。  相似文献   

10.
利用2kW的CO2激光器在16Mn钢表面激光熔覆(WC+SiC)/Ni基复合涂层,对熔覆层中的界面组织、显微硬度的分布及耐磨性作了分析,同时也分析了涂层合金元素中添加稀土元素对涂层性能的影响。  相似文献   

11.
以镍包碳化钨粉和CeO2粉的混合粉为原料,采用激光熔覆技术在42CrMo钢表面制备WC增强镍基合金涂层,研究原料中CeO2质量分数(0~2.0%)对涂层物相组成、显微组织、硬度和耐磨性能的影响.结果表明:添加CeO2后涂层的物相由γ-(Ni,Fe)固溶体、Ni3 Fe、WC、Cr23 C6、M7 C3(M=Fe、Cr)...  相似文献   

12.
In situ synthesized VC carbide particles reinforced Fe-based composite coating was fabricated by laser cladding on steel substrate using ferrovanadium (Fe–V) alloy and graphite as the precursor powders. The phase structure and microstructure of the clad layer were investigated by means of X-ray diffraction analysis, scanning electron microscopy, and electron probe microanalysis. Results showed that uniformly distributed VC particles with the radial dendrites shape could be synthesized by the in situ reaction. The hardness and wear properties of the clad coatings were greatly improved due to the presence of VC particles in comparison with the substrate.  相似文献   

13.
TiC+TiB_2颗粒增强Fe基激光熔覆层的组织与性能研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
采用钛铁、碳化硼、铁粉等组分,利用激光熔覆技术制备原位自生TiC+TiB2颗粒增强Fe基熔覆层。利用金相显微镜、X射线衍射仪、电子探针及显微硬度计,研究了熔覆层的显微组织与性能。研究结果表明,激光熔覆层于低碳钢基体呈冶金结合,熔覆层致密、无孔隙。原位生成的块状或花瓣状的TiC和条状TiB2均匀的分布在基体中,熔覆层具有较好的硬度和良好的耐磨性。  相似文献   

14.
采用铸造工艺结合SHS技术制备出TiC/Ni3Al表面复合涂层材料,研究了涂层的物相、组织和界面形态.结果表明:Ti-C-3Ni-Al体系反应完全,产物为TiC和Ni3Al.表面复合涂层中直径为1~3 μm的TiC颗粒呈球形镶嵌在Ni3Al基体上,且随着TiC含量的提高,颗粒尺寸略有长大、分布更均匀、涂层更致密;涂层与钢基体界面为良好的冶金结合,界面随TiC含量的变化而呈现出不同的形貌,在w(TiC)<45%时,涂层为一整体,从涂层到界面处Ni、Al、Ti、Fe元素呈梯度变化;在w(TiC)≥45%时,涂层出现了分层现象.  相似文献   

15.
采用梯度思想及宽带激光熔覆技术在Ti-6Al-4V合金上制备生物陶瓷复合涂层,以减少激光熔覆时基材与生物陶瓷涂层之间的热应力,并研究了稀土氧化物La2O3含量对生物陶瓷涂层组织及性能的影响。结果表明:La2O3的加入能细化晶粒,不同含量的稀土氧化物的加入能影响HA和β-TCP的形成。随着稀土氧化物La2O3含量的增加,生物陶瓷层的显微硬度增加。当La2O3含量为0.6%时,陶瓷层和合金化层具有良好的硬度分布。  相似文献   

16.
将自蔓延和传统铸造方法相结合,制备原位Al2O3颗粒增强铜基复合材料。研究原料配比、反应温度、预制片成型压力以及混粉时间等参数对复合材料组织的影响。结果表明,最佳的工艺参数为:铝粉与氧化铜粉的质量比为2∶1,铜粉加入量为5%(质量分数);预制片成型压力为12 MPa;浇注温度为1 120℃,混粉时间为30 min。  相似文献   

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