45钢的微观结构和氢脆

本文研究了45号钢的微观结构和氢脆之间的关系;观察分析了氢对位错运动、分布和结构的影响。本文认为,影响45号钢氢脆敏感性的本质因素是组织和第二相分布状况,而不是强度。充氢试样的塑性变形的主要微观机制为共面滑移,而位错的交叉滑移受到抑制,从而加剧了位错的塞积,其结果导致了位错分布和塑性变形的不均匀性,这是氢致断裂的特征。研究表明,氢脆准解理断口是由于氢促进共面滑移,而导致材料沿(或穿)马氏体条(束)界按照一定晶面断裂所造成的。     

双相钢的氢脆特性和断裂特征

本文是以粒状贝氏体双相钢氢致延迟断裂实验工作为基础,广泛研究了其氢致延迟断裂特性和断裂特征,得出并讨论了粒贝双相钢的氢致断裂平衡特性曲线;观察并研究了氢致断裂的起裂相、裂纹扩展路径以及断口和金相组织的对应关系。经研究认为,粒状贝氏体双相钢的氢致脆性相是铁素体以及铁素体-马氏体小岛交界面而不是小岛本身,这要归因于粒状贝氏体双相钢的结构是在延性的铁素体基体上存在着高碳高强度马氏体小岛。     

镀铬50B钢的氢脆

一、前言 曾有一段时问,革新机器厂生产的50B钢零件在镀铬工序后,发现其棱部有横向裂纹,因而造成报废。 本文通过对裂纹、组织、断口的金相、透射电镜和扫描电镜的观察及零件中氢和硼     

电渣重熔4340钢的氢脆

<正> 据报导,美国陆军材料与力学研究中心对分别采用电渣重熔与真空电弧重熔的4340钢的氢脆倾向进行了比较研究。这一研究课题是当直升飞机的关键部件——控制系统的动力活塞遇到预想不到的问题时提出来的。之所以采用高强度[大于260千磅/英寸~2(1.8×10~9帕)]电渣重熔钢制造这一部件,是因为它能承受较高的弹道冲击。     

30CrMnMoTiA钢应力腐蚀开裂的金相断口分析

本文采用高、低倍金相断口分析法,对30CrMnMoTiA钢制件的开裂原因进行了分析,查明零件是应力腐蚀造成开裂,并提出了相应的防范措施。通过本文分析,亦说明金相断口分析法应得到重视和开发。     

钢在表面氧化处理中的应力腐蚀断裂研究

本文利用悬臂弯曲应力腐蚀试验方法,定量测试了40CrNiMo和30CrMnTi钢在表面氧化处理溶液中的应力腐蚀断裂门槛值K_(1scc)和K_1~--t_F曲线,在高温浓碱溶液中进行了动态裂纹的极化曲线测试和恒电位应力腐蚀研究。     

13Ni马氏体时效钢的氢脆敏感性

本文研究了13Ni(2750MPa)马氏体时效钢的氢脆敏感性。研究结果表明,本合金在大气中放置也呈现氢脆敏感性。固溶处理温度、时效条件、环境介质以及冷变形等都对该合金的氢脆敏感性有影响。     

热处理制度和试验参数对D6AC钢水溶液应力腐蚀的影响

D6AC 钢因其强度高、韧性好而且价格相对低廉,已广泛应用于宇航工业中。F111飞机和大力神ⅢC 导弹的主要部件都是由 D6AC 钢制成的,而且本计划也要求将这种合金应用于航天飞机计划中加以采用的固体火箭助推器壳体上。在航天飞机计划中,要求发射后从海洋上回收用过的壳体,并将其送往发射基地进行清理、整修和重复使用。该计划要求每个壳体能重复使用10～20次。由于这些结构需要长期暴露在各种水溶液环境中,因而对 D6AC 钢在     

爆轰和预塑变对20CrMo钢氢脆的影响

研究了预塑变对爆轰处理和未爆轰处理样品的强度、表面残留应力、氢脆敏感性及其关系的影响。结果表明:对于爆轰处理两次的材料,压缩预塑变使强度和氢脆敏感性一同下降;对于未爆轰处理的材料,压缩塑性变形使强度和氢脆敏感性一起升高;拉伸预塑变使两者的强度和氢脆敏感性都升高,但升高的幅度有明显差别。     

对30CrMnSiNi2钢应力腐蚀裂纹内部电化学行为的研究

<正> 一、前言 随着工业现代化的不断发展,低合金超高强材料正在得到广泛地应用。但是由于这种材料对应力腐蚀断裂(SCC)比较敏感,目前已引起了国内外不少学者的广泛注意,对于SCC的研究,许多报告从不同方面、不同角度进行了探讨。本文主要想从国内低合金超高强度钢30CrMnSiNi2A在3.5％NaCl水溶液中SCC裂纹内部的电化学行为(裂纹内部的溶液PH值、裂纹尖端区电极电位、裂纹内部的电位分布)出发,探讨该材料在阴极极化、阳极极化、开路条件下的SCC机制。     

高强度无磁钢的应力腐蚀

对新研制的中碳低铬镍Mn -V无磁钢 (简称Mn -V钢 )和低碳N1310不锈钢 (简称N1310钢 )做应力腐蚀实验 ;用金相和扫描电镜观察分析应力腐蚀断口。目的在于比较不同合金成分对应力腐蚀敏感性的影响。实验结果表明 :Mn -V钢存在较严重的应力腐蚀敏感性 ,N1310钢和Mn -V钢相比 ,N1310钢的应力腐蚀敏感性得到明显的改善。     

用紧固圆盘压力实验法研究18CrMo2钢的氢脆

本文介绍一种在我国很少了解,而在西欧,特别是法国广泛使用,并将作为判定材料抗氢脆性能标准方法之一的紧固圓盘压力实验法DPT法(Embeded Disk Pressure Test)。并结合用该方法研究18CrMo2钢气体氢脆特性,探讨影响其实验结果的一些因素。     

火箭管路的应力腐蚀及其预防措施

主要结合国内外运载火箭地面试验和飞行试验过程中出现的管路应力腐蚀问题进行分析,并结合火箭特定的环境总结了产生应力腐蚀的原因,同时有针对性地提出了预防管路应力腐蚀的几项措施.     

火炮身管的应力腐蚀裂纹

<正> 美陆军武器研究发展与工程中心贝内实验室经研究测定认为,A723高强度钢火炮身管寿终失效的原因在于应力腐蚀裂纹。105mm火炮身管炮口端部的裂纹是由于身管发射产物和残余拉伸应力所致。裂纹呈径向源于内膛阳膛线的棱边处,并同时沿径向和圆周方向扩展,其路径通常呈沿晶走向。过去三种类型的测定研究曾指出,对于屈服强度     

热处理制度对705铝合金力学性能和应力腐蚀开裂的影响

选用四种不同的热处理制度对７０５铝合金进行处理。结果表明，７０５铝合金板材原供货态短横向上的抗应力腐蚀能力很低，裂纹扩展平台速率较高，应力腐蚀开裂界限应力强度因子（ＫⅠｓｃｃ）值较低。而淬火后室温放置３天＋１００℃保温８ｈ＋１２０℃保温２４ｈ处理状态下的力学性能同供货态相当，而应力腐蚀开裂界限应力强度因子高于性能指标，达９．７４ＭＰａ·ｍ１／２。     

20钢和P110钢CO_2腐蚀静态及动态缓蚀性能研究

借助高温高压腐蚀反应釜,测试了咪唑啉和有机胺类缓蚀剂在饱和CO2油田采出液对20和P110钢的静态和动态缓蚀行为,并对表面腐蚀形貌进行分析。结果表明:20钢静态电化学行为呈现活性溶解而P110钢发生钝化,缓蚀剂加入后均降低了腐蚀电流。缓蚀剂浓度是影响20和P110钢动态缓蚀行为的显著因素,材料表面均匀致密的产物膜层直接影响其缓蚀效果。     

钨合金弹芯的应力腐蚀断裂

<正> 美国军械研究发展和工程中心对军用烧结钨合金动能弹弹芯的应力腐蚀断裂(SCC)进行了研究。先把预制裂纹悬臂弯曲试样浸入3.5％的NaCl溶液,然后将试样暴露于相对湿度95％的空气中并持续加载,最长试验时间达500小时,四种试验合金的断裂韧性k_(IC)和应力腐蚀断裂门坎应力强度k_(ISCC)值如下:     

钨合金穿甲弹芯的应力腐蚀裂纹

<正> 美陆军武器研究发展与工程中心对军用烧结钨合金动能穿甲弹芯的应力腐蚀裂纹性态进行了研究。研究中先将带有预制裂纹的悬臂弯曲试样沉浸在3.5%Nacl溶液中,然后在持续负载的情况下将其在相对湿度95%的空气中置放最多500小时。最后测定断裂     

拉应力对7050铝合金腐蚀行为的影响

为研究腐蚀损伤对7050铝合金性能的影响,用恒载荷应力环、拉伸试验机、电化学工作站建立拉应力与塑性损失和耐蚀性间的关系。结果表明:随载荷从0提高到400 MPa,强度和塑性下降明显,抗拉强度降幅高达25.5%。腐蚀速率随载荷增大而增大,腐蚀电流密度由3.32×10^-7A/cm增至2.12×10^-6A/cm,且腐蚀后合金表面点蚀坑与裂纹增多,在拉伸断口边缘由韧窝向解离面转变。     

钛合金在肼类推进剂中的应力腐蚀

详细分析了影响Ｔｉ６Ａｌ４Ｖ在肼类推进剂中发生应力腐蚀的各种影响因素，进行了总结归纳并提出了需进一步进行的工作。