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采用机械合金化法制备了MgNi非晶,并对不同制备工艺下的MgNi储氢合金的电化学性能进行了测试。对球磨参数、合金微观结构和合金电化学性能之间关系的分析结果表明,球磨过程中的转速、球料比R和球磨时间3个参数对合金电化学的影响是通过对合金微观结构的控制来实现的。 相似文献
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采用机械合金化法,制备了MgNi非晶储氢合金。探讨了球磨生成非晶的机制。用SEM和XRD分析了合金的表面形貌和相组成。研究不同的球磨工艺如球料比、球径配比、转速以及球磨时间对合金电极电化学性能的影响。所制备的MgNi非晶合金电极的放电容量最高为450mAh/g,但是容量衰减较快。 相似文献
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机械合金化制备非晶合金的理论模型 总被引:1,自引:0,他引:1
非晶合金具有比传统金属材料更加优异的性能。论述了制备非晶合金的两种主要方法:机械合金化法(MA)和快速凝固法(RSP)。分析了这两种制备方法本质上的区别。着重介绍了现阶段机械合金化生成非晶合金的4种主要理论模型:机械模型、原子模型、热力学模型、动力学模型,并指出这些模型的优缺点以及他们之间的关系。 相似文献
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以3Ti/Si/2C/0.2Al单质混合粉体为原料,采用机械合金化法制备Ti3SiC2材料.研究球磨工艺(球磨时间、球料比和球径大小、过程控制剂)对机械合金化合成Ti3SiC2影响.结果表明,机械合金化(球料比10:1,球径10 mm)单质混合粉体7 h后,原料粉体发生化学反应,生成了TiC和Ti3SiC2粉体和块体产物.球料比和球径大小对反应合成Ti3SiC2影响并不显著,但明显影响反应的孕育期.适当增大球径和球料比可明显缩短反应的孕育期,采用较大的磨球或过高的球料比会降低球磨效率,延长孕育期;添加过程控制剂(乙醇),不但会延长反应的孕育期,而且抑制反应合成Ti3SiC2. 相似文献
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采用铜模铸造法对Zr47-xCu46Al7Yx(x=3~7)非晶合金进行了研究,成功地制备出临界直径为6mm的Zr42Cu46Al7Y5四元大块非晶合金;研究了Y含量对非晶合金的形成和性能的影响.结果表明,压缩变形呈现弹性变形、脆性断裂特性,非晶合金的硬度随Y含量的增加而增加.该非晶合金具有较好的压缩断裂强度、维氏硬度以及良好的弹性. 相似文献
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研究了Mg-Ni-Gd-Ag合金的非晶形成能力、力学性能及其影响因素。结果表明,Ag元素部分替代Mg元素可以改善Mg75Ni15Gd10的非晶形成能力,制备尺寸由3mm提高到Mg69Ni15Gd10Ag6的7mm;Ag元素的适量添加可提高非晶合金的断裂强度和塑性,改善力学性能。 相似文献
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孙蔚 《中国有色金属学报》2007,17(7):1155-1159
利用机械合金化方法制备55Mg35Ni10Si三元非晶合金粉末,以该非晶粉末为基础材料,采用真空热压法制备55Mg35Ni10Si非晶块体,利用显微硬度测试等手段考察其力学性能。DSC和XRD分析表明,粉体和块体材料中均出现一个明显的放热峰,结合高分辨电子显微镜观察证明,真空热压后块体材料总体上仍以非晶相为主并含少量纳米晶,而块体材料的晶化峰温度要略低于非晶粉末。力学性能测试表明,块体材料的显微硬度为7 834-8 048 MPa,且随载荷的增加而下降,与传统晶态材料的硬度-载荷依赖关系相似。块体材料的断口呈山峦状,没有明显塑性形变的特征,断裂裂纹扩展沿压痕对角线呈放射状。 相似文献
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含Ni量对机械合金化Mg—Ni系二元贮氢合金结构和电化学?… 总被引:6,自引:0,他引:6
采用机械合金化(MA)方法制备了MgNix(x=0.5,1.0,1.25,1.5,2.0)二元贮氢合金。并详细研究了含Ni量对MAMg-Ni系二元合金结构和电化学性能的影响。结果表明,当x=0.5时,MAMgNi0.5仍为晶态合金。 形成非晶态结构,且放电容量很低;当x=1.0~2.0时,MA Mg-Ni二元合金可形成非晶相,且非昌Mg-Ni二 合金具有较高的室温放电容量。, 时,在非 组成范围内 相似文献
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利用铜模吸铸法制备了(Cu_(0.46)Zr_(0.44)Al_(0.08)Dy_(0.02))_(100-x)Fe_x(x=0,1,3,5,7)非晶合金,利用X射线衍射仪(XRD)、同步热分析仪(DSC)、透射电镜(TEM)、万能试验机和扫描电镜(SEM)研究了Fe元素添加对Cu基非晶合金结构及力学性能的影响。结果表明:Fe元素的适量添加有利于改善Cu_(46)Zr_(44)Al_8Dy_2块体非晶合金的结构,当添加原子分数为1%和3%Fe时,合金为完全非晶结构,并且出现富Fe相和富Cu相两相分离。Fe元素的适量添加有利于提高Cu_(46)Zr_(44)Al_8Dy_2合金的强度和塑性,当添加3%Fe时,块体非晶合金的抗压强度σ_f和塑性ε_p分别达到1835 MPa和0.5%。 相似文献
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利用机械合金化法,以Zr66.7Ni33.3合金粉末作为基体,选择TiC作为掺杂物,研究其对机械合金化诱导合金粉末显微结构演化行为的影响。研究发现,掺杂适量的TiC粉末可使Ti和C原子在Zr-Ni间发生不均匀扩散,导致局域范围内原子排列的无序度增大,从而提高非晶形成能力和机械稳定性,其中5wt%TiC的掺杂效果最佳。此外,3wt%TiC掺杂导致非晶相的热稳定性优于5wt%TiC的掺杂效果,说明机械合金化合成Zr-Ni基非晶合金粉末的机械稳定性和其热稳定性之间无相关性。 相似文献
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镶牙换代钛金牙 总被引:1,自引:0,他引:1
分别以Miedema坐标、合金自扩散激活能ΔHs与形成焓ΔHf为参数坐标,将多元合金分解为若干相应的二元合金叠加,对有实验结果的128个二元和153个多元机械合金化(MA)非晶合金的形成规律进行了研究。结果:以上2种坐标中,分别可由一直线或曲线将非晶形成与非形成区分割,方程为:Miedema坐标,二元系,y=2.8600x 0.22;多元系,y=2.7900x 0.27,总区分率均为80%:ΔHs~ΔHf坐标,二元系,y=0.0005x^2 0.20x-23;多元系,y=0.0005x^ 0.21x-25,总区分率分别为85%和83%。合金包含过渡族金属、涵盖非过渡族金属及类金属,并扩展至多元系,同时与已有定性以及半定量结果进行了比较。 相似文献
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利用二维Miedema坐标参数(Δφ~*和Δn_(ws)~((-1)/3))及加入尺寸因素ΔR/R_A构成的三维化学坐标揭示了水溶液法制备多元合金的非晶形成规律。对109个合金分析表明,在二维和三维坐标中,可分别由一直线和一平面较好的将非晶形成和非形成区区分;非晶化条件为:二维坐标系中,二元系,|Δφ~*|>6.4|Δn_(ws)~((-1)/3)|+0.05;多元系,|Δφ~*|>6.6|Δn_(ws)~((-1)/3)|+0.05。判据的准确率在二元、二元和三元以及二元、三元和四元合金系中分别为:81.9%,82.9%及83.5%;三维坐标系中,二元系,|ΔR/R_A|/0.6+|Δφ~*|/0.12-|Δn_(ws)~((-1)/3)|/0.02=1,多元系,|ΔR/R_A|/0.03+|Δφ~*|/0.1-|Δn_(ws)~((-1)/3)|/0.01=1。在二元及二元和三元系统中,区分的准确率高于82%以及86%;该判据扩展至四元合金系后,准确率仍高于86%。 相似文献
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利用电弧炉熔炼铜模铸造法,在不同熔炼气氛压力下,制备不同直径的Zr65Cu27.5Al7.5合金试样,研究铸造气氛压力对合金玻璃形成能力的影响。 结果表明:该合金的玻璃形成能力对熔炼气氛压力在kPa数量级上的变化就表现出敏感的响应,较低或较高的压力均会使合金的玻璃形成能力降低。合金玻璃形成能力随熔炼气氛压力变化的微观机制与其凝固先析相的晶体结构有关。 相似文献
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Nd60Fe20Al10-xCo10Bx非晶合金的结构、磁性能和晶化行为的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用示差扫描量热法(DSC),X射线衍射(XRD)和振动样品磁强计(VSM)研究了Nd60Fe20Al10-xCo10Bx(x=0,2,5)大块非晶合金的结构、磁性能和晶化行为。结果表明:Nd60Fe20Al10-xCo10Bx非晶合金在晶化前既没有发生玻璃转变也没有过冷液相区;Nd60Fe20Al10Co10合金的DSC曲线上在360℃~475℃之间有1个宽的放热峰,加入2at%~5at%的B后该放热峰消失。铸态Nd60Fe20Al10-xCo10Bx(x=0,2,5)大块非晶合金在室温具有硬磁性。随B含量的增加,合金的内禀矫顽力显著增加,而饱和磁化强度和剩磁则有所下降。B的加入使Nd60Fe20Al10Co10合金的晶化行为发生明显变化。 相似文献