冬季水质异常引滦原水强化集成工艺中试研究

以水质异常的冬季引滦原水为研究对象,进行以斜管沉淀工艺为主的中试研究。结果表明,相同加药量下,采用脉冲澄清工艺对该原水的处理效果优于斜管沉淀工艺。采用斜管沉淀工艺时,臭氧预氧化处理试验原水,满足出水水质要求所需的混凝剂投加量比采用预加氯工艺时明显减少。"原水-预加氯-混凝-聚丙烯酰胺(PAM)-斜管沉淀-过滤"工艺对该原水有较好的处理效果,建议药剂最佳投量分别为预加氯2.5 mg/L、Fe Cl320 mg/L、PAC 25 mg/L、PAM 0.1 mg/L。     

高藻期引滦原水处理工艺的优化研究

针对偏碱性的高藻引滦原水,进行了预氧化除藻、混凝及助凝等工艺优化研究.结果表明,在预氧化接触时间为30 min的条件下,当Cl投量为0.5 mg/L、PAC投量为25 mg/L时,其除藻效果要明显好于ClO2和FeCl3,组合、Cl2和PAC组合及Cl2和FeCl3组合的,且再投加0.2mg/L的助凝剂HCA,则除藻效果会更好;ClO2对原水的pH可起到一定的调节作用,有利于提高后续的混凝效果,同时水中较高的余氯还可省去实际生产中滤前加氯消毒操作.因此采用ClO2作预氧化除藻剂、PAC作混凝剂、HCA作助凝剂比较适用于高藻期引滦原水的处理.     

陶瓷生产废水强化混凝回用工艺优化及经济分析

针对陶瓷生产废水悬浮物高、浊度高、有机污染物含量少等特点,基于混凝Zeta电位及絮体粒径分布特征,筛选出适合处理陶瓷生产废水的混凝剂。以混凝沉淀出水浊度为优化指标,通过比较混凝剂投加量和沉淀时间对天津某陶瓷厂生产废水的混凝处理工艺进行优化。试验结果表明,在原水浊度为2 100 NTU、p H值为7.91、温度约为20℃条件下,投加70 mg/L的PAC和5 mg/L的PAM,沉降60 min,出水浊度为2.96 NTU,去除率达到99.86%。经过半年的实际运行,改进工艺的出水水质满足生产回用要求。经济分析表明,采用PAC+PAM强化混凝工艺处理陶瓷生产废水并回用,具有较好的经济效益。     

城市雨水处理混凝单元絮凝体分形及分形维数研究

混凝是降低雨水浊度的有效手段,通过研究改变混凝剂PAFC投加量、原水pH值、慢速搅拌时间对絮凝体分形维数及出水浊度的影响,得到了混凝过程中最佳混凝剂投加量、最佳原水pH值、最佳慢速搅拌时间。实验结果表明,城市雨水混凝处理单元过程中混凝剂PAFC的最佳投加量为50 mg/L,最佳原水pH值为8,最佳慢速搅拌时为10 min。同时,正交实验表明,混凝剂PAFC投加量与原水pH值为影响混凝处理单元的主要因素,而慢速搅拌时间为次要影响因素。     

高pH值太湖原水应对技术研究及应用

高温季节原水p H升高是困扰浅水型湖泊水源水厂的一大难题,高p H值低碱度会引起混凝沉淀效果下降和出水p H波动的问题。针对上述问题,从预氯化、聚丙烯酰胺(PAM)助凝和碱度补充等几个方面进行了小试及中试研究。结果表明,对于太湖水低碱度高p H原水,预氯化可以直接降低水体p H值,提高混凝沉淀效果,从而节约混凝剂投加量;投加PAM可以降低混凝剂投加量,控制沉淀出水的p H值;补充碱度不仅可以降低混凝剂投加量,而且可以起到稳定沉淀池出水p H值的目的。     

强化集成工艺处理不同原水的生产适用性研究

以引滦原水、引江原水和引滦引江掺混原水为研究对象,将天津某净水厂强化集成工艺近三年的实际生产运行数据,特别是高温高藻期的数据进行对比分析。结果表明,预氧化—上向流脉冲澄清—主加氯消毒的强化集成工艺可以适应原水水质的变化,对引滦原水、引江原水和引滦引江掺混原水浊度、COD_(Mn)的去除率分别高达94.90%和64%以上,出厂水浊度和COD_(Mn)最低分别达到0.13 NTU和0.29 mg/L,藻类均未检出,三卤甲烷、卤乙酸、甲醛、溴酸盐等消毒副产物指标也远低于国标限值,能够保证出厂水的水质安全达标。     

地震灾区PAM与PAC联用处理高浊度原水的生产应用

5.12地震后,绵阳市地表水源水质发生较大变化,浊度逐年呈现上升趋势。2010年,绵阳市某给水厂原水最高浊度达到20170NTU。针对高浊度原水,该给水厂选用聚丙烯酰胺(PAM)与聚合氯化铝(PAC)进行联合投加。在高浊度原水期间,PAM投加量控制在0.1mg/l左右,PAC最高投加量为77.32mg/l。通过对水厂工艺运行参数的适当调整,在高浊度原水情况下取得了较好的处理效果,保证了出厂水水质。     

微滤膜与混凝集成反应器处理微污染水源水研究

采用微滤膜与混凝集成反应器(简称膜混凝反应器,MCR)处理某湖水,规模为0.5m3/h。结果表明:当氯化铁投加量为30~50 mg/L、粉末炭投加量为20~30 mg/L时,MCR对微污染水中浊度、有机物和细菌具有良好的去除效果;试验期间出水浊度和菌落总数分别低于0.3 NTU和30 CFU/mL;当原水为《地表水环境质量标准》(GB 3838—2002)规定的Ⅴ类水时,出水水质基本可以满足《生活饮用水卫生标准》(GB 5749—2006)的要求;当原水是劣Ⅴ类水时,出水水质接近饮用水标准。     

粉末活性炭/超滤工艺处理微污染原水的中试研究

采用粉末活性炭/超滤组合工艺处理微污染原水,考察了对浊度和UV254的去除效果,并根据由无因次和赋权法推导出的综合评价指标确定了最佳操作条件.结果表明,各工况的出水浊度<0.39 NTU,UV254<0.06 cm-1,水质稳定可靠;混凝剂(聚合氯化铝铁)投加量和抽停时间比对去除浊度的影响显著,粉末活性炭投加量对出水UV254的影响明显;使出水浊度和UV254达最低的运行条件不同,可分别由最小水平效应值确定各自的因素最佳水平组合;综合考虑出水水质和经济因素,确定较佳的运行工况为:混凝剂投量为1 mg/L,粉末活性炭投加量为300 mg,抽停时间比为15 min/3 min,曝气量为0.25 m3/h.     

响应面法优化聚合氯化铝混凝效果的研究

以聚合氯化铝(PAC)为混凝剂,考察了原水浊度、温度、p H值等因素对净水工艺中混凝沉淀效果的影响。采用Plackett-Burman法对影响沉淀出水浊度的8个因子进行了筛选,结果表明,影响沉淀出水浊度的主要因子为原水温度、p H值和PAC投加量。利用最陡爬坡试验逼近最大影响区域,在此基础上采用响应面法(RSM)对这3个因子的影响进行研究,结果表明,当原水温度为23.0℃、p H值为7.5、PAC投加量为12 mg/L时,沉淀出水浊度最低,为1.45 NTU。     

强化混凝处理高藻水效果的研究

针对高藻期原水的特点,采用复配混凝剂并进行烧杯试验对复配混凝荆方案进行了优化,结果表明,无论聚合氯化铝(PAC)与FeCl3复配还是聚合氯化铝铁(PAFC)与FeCl3复配,混凝反应后的沉淀出水浊度都明显低于单独投加FeCl3,并且pH值能稳定在7.5以上.在总投加量相同的情况下,先投PAFC或PAC再投FeCl3的投药顺序最优;PAFC和FeCl3复配投加的最佳质量比为3:1,PAC和FeCl3复配投加的最佳质量比为1:2;投加间隔时间为5～20 s.采用复配混凝剂的水处理成本至少低于单独投加三氯化铁30%.     

最佳混凝条件下混凝剂投量数学模型

根据水厂的进水量及原水水质等情况，用硫酸铝作混凝剂、PAM作助凝剂，以改进后的絮凝池为研究对象、沉淀池取样口的出水浊度作为混凝沉淀效果的评价指标，建立了流量、原水浊度、出水浊度、助凝剂用量与混凝剂用量的数学模型。     

微污染源水的混凝处理及絮体粒径研究

微污染源水的处理已经成为一个重要课题并在全世界范围内引起广泛关注,其中的浊度、腐殖质等影响到了饮用水水质。混凝是一种安全、实用、高效的水处理技术,而混凝剂是混凝技术的核心,选择一种合适的混凝剂至关重要。以硫酸铝(AS)、聚合氯化铝(PAC)、氯化铁、聚合氯化铁(PFC)等4种混凝剂处理微污染源水,再分别与助凝剂PAM、活化硅酸(ASI)复配使用,PAM与ASI具有较好的吸附架桥能力,大大提高了絮凝效率。通过检测浊度、UV254、絮体粒径3个指标,得出这4种混凝剂单独使用时的最佳投加量分别为22、18、16、8mg/L;与PAM复配使用时PAM的最佳投加量分别为0.1、0.1、0.05、0.2mg/L;与ASI复配使用时ASI的最佳投加量分别为0.5、1.5、1.0、1.0mg/L。另外,自然水体中有机物的降解会产生腐殖酸,从而污染水质。分别使用聚丙烯酰胺(PAM)、PAC以及两者复配,通过检测混凝后的UV254以及絮体粒径指标,得出PAM、PAC单独使用时的最佳投加量分别为8、100mg/L,PAM与PAC复配时PAM的最佳投加量为0.8mg/L,证明复配可在低投加量下有效增强混凝效果。     

投粉末炭MBR处理微污染原水研究

采用投加粉末活性炭的膜生物反应器处理微污染原水，结果表明，对CODMn、氨氮和浊度的平均去除率分别为59．4％、93．5％和99．6％，出水水质与常规处理——臭氧活性炭工艺的大体相当，并且不需投加混凝剂，同时还减少了投氯量。     

混凝沉淀工艺深度处理污水厂二级出水的混凝剂优化

通过烧杯试验，确定了采用混凝、沉淀工艺深度处理城市污水处理厂二级出水时，最佳的混凝剂组合及投量。结果表明，铝盐混凝剂与PAM组合使用时比铁盐混凝剂与PAM组合使用时的处理效果更好，当PAC＋PAM的组合投量为20mg／L＋5mg／L或30mg／L＋1mg／L、硫酸铝＋PAM的组合投量为30mg／L＋5mg／L时，混凝、沉淀出水浊度为2．5～3．5NTU，COD为25-40mg／L，TP为0．06-0．12mg／L。由于混凝后水中所形成的絮体较小，难于沉淀，因此混凝沉淀工艺对SS的去除效果较差，实际工程中可考虑增设过滤单元。     

炼油废水的物化预处理工艺研究

对炼油废水的物化预处理工艺进行了研究，比较了分别投加5种不同混凝剂的混凝沉淀效果。结果表明：SHY-Ⅲ型混凝剂与PAM配合投加时对浊度和COD的去除效果最好；投加电解质CaCl2后破乳效果显著；混凝剂和CaCl2的投加量对混凝效果均有影响。对混凝沉淀出水采用气浮或超滤工艺进行处理可进一步去除废水中的乳化油，但对溶解性COD的去除作用微弱。经过物化预处理后，废水中大量有毒、难降解的有机物被去除，可生化性大大提高。     

常规工艺对浊度的去除效率及浊度预警水平

分析了原水泵站及水厂各工艺单元出水一整年的浊度数据，发现1月-4月的原水浊度较低，如果碱铝投加量低于一定限值（如8．88mg／L）则易造成出水浊度偏高，需要控制混凝剂投加量以保证混凝效果。清水池内浊度容易升高，这可能与滤池初滤水的水质较差有关。根据各工艺单元对浊度的一般去除效率和出厂水浊度标准，提出了原水和工艺单元出水的浊度预警水平，这对于水厂常规工艺的运行具有指导性意义。     

高浊度原水处理投药条件的选择

在常规处理条件下,对西南地区突发性非多砂高浊度原水进行了加药条件优化试验.结果表明,采用单级絮凝、分级沉淀工艺,先投加PAC,60～120 s后投加PAM,对高浊度原水有良好的去除效果.原水浊度为15 000 NTU时,投加200 mg/L PAC、0.4～0.5 mg/L PAM,静沉30 min后.出水浊度为1.7...     

混凝絮体破碎再絮凝及污泥回流除浊试验研究

以硫酸铝为混凝剂、聚丙烯酰胺(PAM)为助凝剂,考察了不同混凝剂投量下絮体破碎再絮凝的出水浊度变化以及污泥回流量对除浊效果的影响。结果表明:当混凝剂投量为5、7.5mg/L时,可使再絮凝浊度低于初始絮凝浊度,在此混凝剂投量下,回流一定量的污泥可进一步优化再絮凝效果,而PAM的加入会产生一定的胶体保护作用;当混凝剂投量10 mg/L时,再絮凝浊度高于初始絮凝浊度,在此情况下回流污泥会使再絮凝浊度进一步升高,投加PAM可在一定条件下逆转这种恶化倾向。     

聚硅酸铝铁(PSAF)混凝处理微污染原水中试试验研究

针对珠海市某水库水水质污染特征,采用聚硅酸铝铁(PSAF)作为混凝剂,通过小试试验和中试试验对其混凝效果进行研究。结果表明,PSAF对此水库水具有良好混凝沉淀效果,形成的絮体密实、沉降速度快、产生污泥体积小。对浊度的去除效果优于聚合氯化铝铁(PAFC),且远远优于聚合硫酸铁(PFS)、聚合氯化铝(PAC)。中试试验装置中,PSAF的最佳投加量为7mg/L,在此投加量下,滤前浊度去除率达到70.8%,滤后出水对浊度去除率达到94.6%。