厌氧/好氧交替下SBR的短程硝化研究

为了研究过度厌氧对短程硝化的影响,采用SBR反应器,在pH值为7.2～8.0、温度为(23±0.5)℃的条件下,通过控制不同的厌氧段时间考察了厌氧/好氧交替方式下短程硝化的特点,分析了过度厌氧对亚硝酸盐积累率、亚硝化菌和硝化菌的比耗氧速率、脱氮除磷特性、同步硝化反硝化(SND)率及污泥沉降性的影响。结果显示,两个系统对氨氮的去除率都达到了96%,亚硝酸盐积累率稳定在70%左右,即过度厌氧对短程硝化无明显影响;硝化过程中发生了明显的同步脱氮现象,而且在小于0.4 mg/L的范围内,平均溶解氧浓度越高则SND率越高;除磷率都达到了95%,过度厌氧不会增加厌氧阶段的释磷量,吸磷主要发生在好氧前0.5 h,DO浓度越高则吸磷速率越快;两个系统的污泥沉降性都得到了改善,过度厌氧对抑制丝状菌膨胀的强化作用不大。     

SBR交替好氧缺氧短程脱氮工艺及其过程控制

将交替好氧缺氧运行方式应用于间歇式污水处理系统(SBR工艺),分别在原水碱度充足和不足情况下考察该运行方式的可行性.结果表明原水碱度充足时,交替好氧缺氧运行方式在处理效率上并没有体现出优势;原水碱度不足时,交替好氧缺氧与单一好氧缺氧相比,处理效率与出水水质明显提高,出水氨氮可以达到检测水平.好氧硝化阶段所消耗碱度的一半可以在随之进行的缺氧反硝化阶段得到恢复,可最大限度节省额外投加HCO-3碱度的量,降低处理成本,是一种理想的运行方式.采用基于DO、ORP和pH在线监测为基础的实时控制策略优化控制各个好氧、缺氧阶段的反应时间,实现SBR工艺交替好氧缺氧脱氮过程的实时控制,保证短程硝化的稳定运行.     

好氧反硝化在短程硝化反硝化工艺中的作用研究

采用SBR反应器处理垃圾渗滤液，研究了短程硝化反硝化过程中好氧反硝化的作用。结果表明，SBR反应器的亚硝化效果良好，氨氮几乎完全被氧化为NO2^- -N；该系统的活性污泥中同时存在能还原NO3^- -N和NO2^- -N的好氧反硝化菌，还原NO3^- -N的好氧反硝化菌和氨氧化菌的数量及其总活性高于NO2^- -N氧化菌，这是SBR反应器能够长期维持亚硝化状态的重要原因；有机物浓度越高则好氧反硝化速率越快，此时氨氮均被氧化为NO2^- -N，当有机物浓度达到某临界值时，好氧反硝化速率几乎保持不变；溶解氧浓度越低则好氧反硝化速率越快，释放出的OH^-会导致pH值升高。好氧反硝化对于维持和促进SBR反应器的短程硝化反硝化具有重要的作用。     

缺氧曝气-好氧活性污泥法硝化效果试验研究

试验研究了泥龄、温度、DO对缺氧曝气-好氧活性污泥工艺硝化效果的影响。试验结果表明,当泥龄为12d、水温为11℃时,缺氧曝气-好氧活性污泥工艺出水NH5-N能够稳定达到GB18918—2002（（城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A标准,硝化性能优于传统工艺;系统在缺氧曝气条件下（DO〈1．0mg／L）可以实现硝化,有利于降低能耗。     

交替厌氧—好氧塘环境中硝化模型

硝化作用在传统养鱼塘或氧化糖一般不会发生。但在连续暴气和搅拌的养鱼塘以及活性污泥系统中硝化作用却很剧烈。在组合养鱼塘系统，水从传统塘抽升到连续曝气与搅拌塘，在其中平均水力停留时间为５小时。在这种情况下硝化作用就不会象其它曝气塘那样发生。     

SBR法短程硝化及过程控制研究

考察了采用SBR法处理氨氮浓度较高的化工废水时供氧方式对硝化过程中DO、ORP和pH值变化规律的影响。试验结果表明，在曝气量恒定的条件下，可以硝化过程中DO和pH值升高速率的不同表征反应的进程程序，即当氨氮浓度接近零时，DO和pH值升高速率或变化幅度加大，二者可以作为SBR硝化反应时间的控制参数，而ORP值对SBR硝化反应结束的批示作用不是很明显；在DO量恒定的情况下，pH值在整个硝化反应过程中都是缓慢下降或趋于稳定的，当硝化反应结束时突然升高，因此pH值也可作为SBR硝化反应时间较好的控制参数，而ORP值在硝化反应的初期快速升高，之后升高的速度越来越慢直至趋于平稳，它对SBR硝化反应结束的指标作用同样不是很明显。     

缺氧—好氧法处理石化废水

齐鲁石化公司污水处理厂对此种废水进行了必要的预处理后,二级处理采用纯氧曝气活性污泥法,但自1986年建成投产处理效果一直不理想。由表1看出,BOD_5/COD≈0.5,说明适于采用生化处理,但实际处理后COD值达不到     

缺氧/厌氧/缺氧/好氧工艺处理城镇河道污水中试

采用连续流的缺氧/厌氧/缺氧/好氧中试反应器处理深圳市布吉城镇河道污水,考察了不同季节时对COD、NH4+-N、TN和TP的去除效果,以期为处理布吉河道污水的新建污水处理厂提供运行参数。中试结果表明,在夏季降雨期,当进水COD为36.4～195.5 mg/L、总氮为13.7～29.5 mg/L时,出水值分别为(22.7～87.9)和(10.5～19.2)mg/L,平均去除率分别为72.1%和26.0%;在冬季枯水期,当进水COD为168.0～317.1 mg/L、总氮为33.0～41.0 mg/L时,出水值分别为(20.2～58.0)和(13.0～22.5)mg/L,平均去除率分别为84.7%和51.4%。当进水氨氮为9.38～39.02 mg/L时,出水值为0.01～8.01 mg/L,平均去除率为96.3%,在恢复运行期出水氨氮浓度达到稳定所需时间为COD和总氮的3倍左右。进水TP为1.04～5.58 mg/L,出水TP平均为0.97 mg/L。当聚合氯化铝投加量为15 mg/L时,出水总磷平均值进一步降低至0.30 mg/L,去除率为91.5%,达到了《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级A标准。     

厌氧/缺氧/好氧工艺处理印染废水

采用厌氧/缺氧/好氧生物工艺处理印染废水,运行结果表明,该工艺处理效果稳定,出水水质达到《污水综合排放标准》（GB 8978-1996）的一级标准.     

缺氧—好氧生物膜法处理腈纶废水

上海石油化工总厂为大型石油化工、化纤联合企业,各分厂所排放的大量废水,先自行处理,然后送往总厂汇同生活污水再一起处理,1987年每年所处理的总污水量近10万m~3。污水通过二级生化处理后进一步去除了COD、BOD,最终出水符合了国家排放标准。但建厂时,氨氮达不到上海市现行排放标准(氨氮<15mg/L)。特别是由于污水量大,折算为氨氮总负荷量相当可观,所以,如何除氨氮是一项十分重要的研究课题。 氨氮的污染源,主要来自于腈纶厂、化工二厂和生活区的废水。针对实际情况,结合化工废水毒性大,易受冲击等特点,我们于1984年初开始采用缺氧—好氧生物膜法系统,对水质净化厂的石化混合污水和腈纶厂废水进行了一系列小试,取得了较满意的效果。在此基础上,于1986年7月对腈纶废水进一步开展中试研究,并已取得了成果。     

缺氧/好氧处理高浓度PVA退浆废水

含聚乙烯醇(PVA)的退浆废水浓度高，难处理，采用缺氧／接触氧化工艺处理后，出水水质可满足《纺织染整工业水污染物排放标准》的Ⅰ级标准，运行费用为3．45元／m^3.     

水解/缺氧/好氧/脱色工艺处理羊绒生产废水

介绍了水解／缺氧／好氧／脱色工艺在羊绒生产废水处理中的应用实例。运行实践证明,该工艺对COD的去除率可达90％,对BOD5的去除率〉90％,且具有处理效果稳定、占地面积小、投资少、能耗低的优点,可用于水量大、色度深、有机物含量高甚至有一定毒性的废水处理。     

好氧硝化过程生化机理及影响因素

好氧硝化是废水生物脱氮中的重要生化过程。本文介绍了好氧硝化过程的主要功能微生物-好氧氨氧化菌和亚硝酸氧化菌,论述了硝化过程的生化反应机理及游离氨、游离亚硝酸、溶解氧、温度、碱度的影响。     

预曝气/厌氧/缺氧/好氧工艺处理制药废水

某制药企业通过化学合成和发酵方法生产原料药,采用预曝气/厌氧/缺氧反硝化/接触氧化工艺处理制药废水和生活污水,出水水质达到《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)的三级标准,排入当地城镇污水处理厂进行后续处理。     

厌氧/缺氧/好氧/混凝沉淀工艺处理合成革废水

采用厌氧/缺氧/好氧/混凝沉淀工艺处理合成革废水,运行结果表明,该工艺处理效果稳定可靠,运行费用低,出水水质达到<污水综合排放标准>(GB 8978-1996)的一级标准.     

运行模式及C/N对强化AGS短程硝化反硝化的影响

为了强化好氧颗粒污泥(AGS)的短程硝化反硝化,对序批式反应器(SBR)的运行模式和进水C/N进行了优化。结果表明：R2(厌氧/好氧+厌氧/好氧)中的AGS培养至第56天时,丝状菌膨胀严重导致反应器暂停运行;而R1(厌氧/好氧)的污泥性能及污染物去除效果均优于R2。R1在C/N为6、7.5时短暂出现短程硝化反硝化现象,继续提高C/N至10,NO₂^--N出现明显积累,亚硝态氮积累率(NAR)达到100%,成功实现了强化AGS短程硝化反硝化脱氮的目的,系统对COD、TIN、TP的去除率分别达到95%、75%、70%以上。高通量测序结果表明,颗粒化后R1系统内的微生物群落结构与接种污泥差别较大。在属水平上,接种污泥中Candidatus＿Competibacter(0.28%)、Flavobacterium(0.03%)的相对丰度较低,R1在实现污泥颗粒化后,多种反硝化细菌如Candidatus＿Competibacter(13.53%)、Thauera(3.25%)等得到了明显富集,此外,Flavobacterium(13.66%)、Comamo...     

缺氧区、好氧区容积比对A2/O工艺反硝化除磷的影响

反硝化除磷菌可以在碳源不足的条件下,通过"一碳两用"的方式同时实现反硝化脱氮和吸磷过程,有研究表明,A2/O工艺中存在反硝化除磷现象.为此以啤酒废水为处理对象,研究了缺氧区与好氧区容积比对A2/O工艺反硝化除磷的影响.试验结果表明,在缺氧区与好氧区容积比分别为0.33、0.48、0.60的条件下,A2/O系统对总氮的平均去除率分别为68.04%、79.64%和85.70%,对总磷的平均去除率分别为85.38%、90.80%和96.84%,对COD的去除率均在90%以上.此外,如果继续增大缺氧区与好氧区容积比,应适当调整内循环比,否则会由于缺氧区硝酸盐浓度不够而发生二次释磷现象.     

好氧/缺氧循环SBR工艺的脱氮研究

当原水碱度不足时，针对SBR工艺，采用好氧／缺氧循环的运行方式进行脱氮性能及其过程控制的研究。结果表明，通过在线监测pH值的变化可以判断硝化反应过程中碱度是否充足、氨氮是否全部被氧化，相应的控制策略为：如果好氧／缺氧的循环次数超过2次，那么第一次硝化反应以pH值下降0．4～0．5来控制好氧时间，中间的每一次硝化反应以pH值下降0．8～1．0来控制好氧时间，最后一次硝化过程根据DO与pH值变化曲线上的跃升点控制反应时间；每次的缺氧反硝化都根据ORP与pH值曲线上拐点的出现来控制缺氧时间。与传统运行方式相比，采用好氧／缺氧循环运行方式及上述控制策略可使脱氮效率得到明显提高。     

混凝/水解/两级缺氧好氧工艺处理异丙胺废水

采用混凝沉淀/水解酸化/两级缺氧好氧工艺处理异丙胺合成废水,处理规模为500m3/d.实际运行结果表明,在实际进水COD为1 500～2 800mg/L、TKN为80～180 mg/L的情况下,对COD的去除率能够稳定在96%以上,出水NH+4-N稳定在11mg/L以下,出水控制指标均能达到<污水综合排放标准>(GB 8978-1996)的一级标准.     

缺氧/好氧/一体式MBR工艺处理养猪污水并回用

采用缺氧/好氧/一体式膜生物反应器(MBR)工艺处理养猪污水,对该工程的调试和运行两个阶段进行跟踪检测,发现调试阶段通过间歇曝气可以满足活性污泥增殖对溶解氧的需求;正常运行后,该工艺对污水中COD、NH3-N、TN和TP的去除率分别可达90％、95％、85％和72％,出水COD、NH3-N、TN和TP分别在100、30、60和20 mg/L以下,能满足冲圈、灌溉等回用需求.