Fe—C合金贝氏体相变机制

贝氏体在奥氏体贫碳区马氏体式切变相变为：γ－γ‘＋γ１－α’＋γ１－ＢＦ＋γ１。整个相变过程受碳扩散控制。热力学分析表明，贝氏体切变形成具有热力学可能性，贝氏体相变具有阶段性特点。     

Al-0.7Fe-0.4Mg-0.1Si-0.2Er合金固溶时效组织与性能

为了提高一种低合金化导线材料Al-0.7Fe-0.4Mg-0.1Si-0.2Er合金的强度和电导率,采用单级时效和双级时效对铸态合金进行改性处理.结果表明:铸态合金的抗拉强度为53 MPa,电阻率为3.12×10-8Ωm;采用固溶+单级时效处理后,合金抗拉强度升高至79.6 MPa,电阻率为3.07×10-8Ωm;采用...     

Mg-Zn-Sn 合金相变储热性能

利用真空快速磁感应加热炉制备Mg-Zn-Sn合金相变储能材料。采用X射线衍射分析(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、差式扫描热分析仪(DSC)等分析技术研究了4种不同配比Mg-Zn-Sn合金相变储能材料的微观结构和储热性能。结果表明:4种储热材料的相变温度在320～370?C之间,相变潜热随成分Zn和Sn的增加而增加,其中Mg-35Zn-35Sn(质量分数)合金相变潜热最高,为79.54 J/g。结合微观结构和相变潜热分析发现,在合金制备过程中,Mg和Zn形成金属化合物Mg2Sn,不利于合金材料的相变储能;合金材料在升温相变储能过程中,材料不会损耗。     

高纯度Fe—C—Mo合金贝氏体相变动力学和形貌特征 I

研究了两种高纯度Ｆｅ－０．０６％Ｃ－１．８０％Ｍｏ和Ｆｅ－０．１９％Ｃ－１．８１％Ｍｏ合金在５５０－８５０℃奥氏体到贝氏体的整体的恒温转变。结果表明，奥氏体到贝氏体转变完全。两种合金分别在６００℃和５８５℃左右的转变过程中贝氏体的恒温转变暂时停滞，而后恢复并加快转变，最后完结。两合金ＴＴＴ图均有一明显稳定区，Ｔｂ温度上下铁素体形貌明显不同。在７００－８００℃恒温保持，Ｍｏ２Ｃ碳化物平行于奥氏体晶粒     

Cu-Zn-Al合金应力诱发贝氏体相变

测定了母相状态的Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ记忆合金，在恒应力作用下连续加热过程与中温等温过程的变形量．通过对温度一应变特性、时间一应变特性、组织形貌以及ｘ光结构分析，揭示出了应力、温度及升温速度对应力诱发贝氏体相变的影响。     

固溶处理温度对Fe-14Mn-0.22C减振合金阻尼性能的影响

研究了Fe-Mn基减振合金的减振机制，并深入分析了固溶处理温度对Fe-14Mn-0．22C减振合金阻尼性能的影响，研究结果表明，该合金在固溶处理时，发生了γ-ε转变，固溶处理温度越高，γ-ε转变生成的马氏体越多，合金的阻尼性能随固溶处理温度的升高而升高，在1000℃时，合金的阻尼性能达到最大值，随温度的进一步升高，阻尼性能反而恶化了，主要因为在1200℃时马氏体粗化严重。     

Al-1Mn-1Mg合金热变形过程中的动态软化行为研究

研究了Al-1Mn-1Mg合金不同变形下的流变应力曲线和微观结构特征,探讨了该铝材在热变形过程中的动态软化行为。结果表明,应变速率为0.1 s-1时,若变形温度较低,则发生了动态回复;若变形温度高于723 K,产生明显的动态再结晶;变形温度为673 K时,在低应变速率条件下,产生动态再结晶,应变速率高于0.1 s-1,软化过程具有动态回复和动态再结晶的混合特征。当应变速率高于5.0 s-1时,产生几何动态再结晶。     

高纯度Fe—C—Mo合金贝氏体相变动力学和形貌特征（II）

研究了高纯度Ｆｅ－０．０６％Ｃ－１．８０％Ｍｏ和Ｆｅ－０．１９％Ｃ－１．８１％Ｍｏ合金在５５０～８５０℃恒温时的贝氏体转变，结果表明，转变是安全的两种合金分别在６００℃和５８５℃左右恒温时，转为会出现暂时停滞的现象，而后恢复并加快转变，两合金ＴＴＴ图均有一明显稳定区（Ｔｂ）７５０℃恒温，形成铁素体和平行于奥氏体晶界的片状或杆状碳化物沉淀，７００－６００℃恒温在较高碳量和钼量形成少量的粒状（或节瘤状     

高纯度Fe－C－Mo合金贝氏体相变动力学和形貌特征（Ⅰ）

研究了两种高纯度Ｆｅ－０．０６％Ｃ－１．８０％Ｍｏ和Ｆｅ－０．１９％Ｃ－１．８１％Ｍｏ合金在５５０～８５０℃奥氏体到贝氏体的整体的恒温转变．结果表明，奥氏体到贝氏体转变完全．两种合金分别在６００℃和５８５℃左右的转变过程中贝氏体的恒温转变暂时停滞，而后恢复并加快转变，最后完结．两合金ＴＴＴ图均有一明显稳定区（称为河湾或Ｔｂ），Ｔｂ温度上下铁素体形貌明显不同．在７００～８００℃恒温保持，ＭＯ２Ｃ碳化物平行于奥氏体晶粒边界沉淀．     

相变诱发塑性钢中奥氏体→贝氏体转变中的晶体取向关系

对相变诱发塑性钢（TRIP Steel）进行了热变形及热处理.通过在贝氏体转变区的等温停留,使部分奥氏体在随后的淬火中保留至室温.利用电子背散射衍射（EBSD）技术测量了残余奥氏体和贝氏体的晶粒取向,给出了组织中这两相的晶体取向图.以奥氏体晶粒的平均取向为参考系,将贝氏体的取向显示在极图中,并与常见的理论取向关系进行了比较.结果表明,奥氏体-贝氏体的取向关系在一定的误差范围内符合所有的经典取向关系.在变形奥氏体中观察到了晶粒尺度的变体选择.     

烧结淬冷MnBi合金的相变和磁性

采用密封低温烧结再淬冷的方法制备了高纯度MnBi合金.利用差热分析仪(DTA)分析烧结过程中Mn-Bi的相变.利用X射线衍射仪(XRD)和振动样品磁强计(VSM)分析了烧结样品的物相和磁性.结果 表明:n(Bi)∶n(Mn)为1∶1.3,275℃下烧结20 h后淬冷可获得高纯度的低温相MnBi合金块体材料;温度为50～...     

Fe-C-Cr-Si合金的价电子结构与贝氏体相变动力学

利用余瑞璜的“固体与分子经验电子理论”建立了Fe-C-Cr-Si合金贝氏体及母相奥氏体的价电子结构。从价电子结构导致的短程偏聚讨论了过冷奥氏体等温转变时Cr、Si对C-曲线的影响。由于Cr、Si在等温转变时的行为取决于C-Cr、C-Si偏聚力的大小,因此Fe-C-Cr-Si合金相变动力学C-曲线的形成便追溯到合金相的价电子结构。     

Fe-14Mn-6Si-5Ni合金表面渗层组织及性能研究

采用料浆包渗法,以Cr2O3粉为Cr源,纯Al粉为还原剂,NH4Cl作为活化剂,Al2O3为惰性添加剂,蛋清为粘结剂,在Fe-14Mn-6Si-5Ni合金表面经900℃、10小时料浆包渗制备渗层。研究了渗层显微组织、耐磨性和耐腐蚀性能。结果表明:渗层组织为含元素Al、Cr的固溶体;显微硬度为460 HV,为基体合金的1.4倍,摩擦因数为0.35,为基体的1/2。浸泡腐蚀速率为Fe Mn Si基合金的1/10。     

Fe－C合金贝氏体相变机制

贝氏体在奥氏体贫碳区马氏体式切变相变机制为：γ→γ＇（贫碳）＋γ１（富碳）→ｘ＇（与ｙ’同成分）＋γ１→ＢＦ＋γ１．整个相变过程受碳扩散控制．热力学分析表明，贝氏体切变形成具有热力学可能性，贝氏体相变具有阶段性特点．     

Mg-8Zn-4Al-0.3Mn-xRE合金的时效析出过程及其动力学

采用金相显微分析和DSC分析了Mg-8Zn-4A1-0．3Mn-x RE含金时效析出过程及其动力学，结果表明，未添加RE元素的Mg-8Zn-4A1-0．3Mn合金的时效析出过程为：过饱和固溶体→细小弥散析出相→再结晶软化和析出相的聚集长大；添加RE元素的Mg-8Zn-4A1-0．3Mn合金的时效析出过程为：过饱和固溶体→细小弥散析出相→析出相的聚集长大．人工时效后，与未加RE的合金相比，合金2，3，4显微硬度峰值提高分别达5．6％，9％，13．4％；随着RE元素含量的增加，合金的析出相形成激活能呈逐渐增大的变化规律．