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旋转浇注法制备AZ91D半固态浆料 总被引:5,自引:3,他引:2
采用旋转浇注法制备AZ91D合金半固态浆料,获得了符合金属半固态加工要求的细小、近球状的非枝晶组织.研究表明,适当降低浇注温度、提高旋转管转动速度或采用合适的倾角,半固态组织的初生相颗粒会变得细小、均匀和圆整.在本试验条件下得到的优化工艺参数:浇注温度为630 ℃,旋转管转速为75 r/min,旋转管倾角为25°. 相似文献
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李焕文 《特种铸造及有色合金》1989,(2):44-46
本文涉及的内容是小型铝铸件(一般在3公斤以内)浇注系统各单元断面积比例的关系。 一、铝合金砂型铸件浇注系统的现状及存在问题 1.现状 国内关于铝合金砂型铸件浇注系统各单元断面积的比例,在许多手册和大中专教材中作了推荐和规定。如: 相似文献
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浇注工序一般要控制金属液的温度、流量大小等因素.一般情况下,铸型位置固定不动,熔融的金属液自浇口经浇道进入型腔内,待其冷却凝固后即可获得所需的铸件.但在某些情况下,特殊结构、特殊要求的铸件,按以往浇注方法将使液态金属流动不平稳,从而使铸件产生气孔、浇不足、夹渣等缺陷,因而不能满足成形要求及成形后铸件的力学性能、表面品质的要求.这时如果使铸型随浇注过程不断旋转,则铸型内的气体可以顺利排出,从而获得健全的铸件.当铸型旋转的时候,铸件内金属液由于受重力的作用,其流态发生很大的变化[1]. 相似文献
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单晶涡轮叶片的制备通常采用定向凝固技术在真空炉中进行,适用于单晶凝固模拟的有限元模型结构复杂,前处理难度大。针对此问题,基于UG二次开发实现了单晶涡轮叶片浇注系统的参数化建模,简化复杂浇注系统的设计工作,提高建模效率和准确性。参数化建模同时会自动消除浇注系统各部分的重合面,从而在网格剖分时避免交错面的产生,减少网格错误,节省前处理时间。 相似文献
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旋转喷头法净化铝液影响因素的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
本文使用自行研制的DUT旋转喷头净化铝液设备,在利用KOH水溶液—CO_2系统模拟旋转喷头净化铝液的条件下,研究了通气流量,喷头转速,处理时间三因素对铝液除氢效果的影响,找出了最大影响因素,最佳工艺方案,为消化、吸收国外同类先进净化技术及开发研究我国自己的铝液净化新技术提供了试验依据。 相似文献
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本文根据能量守恒原理推导了旋转叶片法快速凝固金属箔片厚度计算公式,并用计算机对快速凝固金属箔片的形成和影响因素进行了动力学分析,结果表明:金属液的粘度和过热度,金属液射流束的直径和速度,旋转叶片的转速和打击半径等,对快速凝固箔片的厚度有显著影响,计算结果与试验结果有较好的一致性。 相似文献
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针对QT 450-10汽车行星架铸件在冒口根部出现缩松、缩孔铸造缺陷,采用均衡凝固理论进行工艺改进,充分利用厚壁处球铁的自补缩功能,有效解决了以上铸造缺陷. 相似文献
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从优化零件结构、铸造工艺、工装设计上进行改进创新,借鉴西欧和日本先进经验,采用金属型、铁芯、旋转浇注铸造工艺,减少缩松、铝液二次氧化带来的夹渣,使铝液充型过程平稳,不易发生紊流,解决了铸件法兰密封面弥散性针孔和铸件因壁厚不均产生缩松造成气密性差的问题。在实际铸造过程中通过对模具预热温度、合金浇注温度、旋转速度进行控制,提高了铸件整体品质。通过几年批量生产验证,一次检漏废品率不超过到3‰。 相似文献
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铝缸盖端面注入式浇注 总被引:1,自引:1,他引:0
铝缸盖铸造工艺分析在铝合金发动机缸盖的重力铸造工艺开发过程中,通常选择底注或顶注浇注方式,但有些铝缸盖由于受结构限制,不便于采用这两种浇注方式,见图1.图1缸盖照片由于铝缸盖进排气侧油池壁均向内收,且有凸凹结构,若采用顶注,则铝液进入型腔后会顺着油池壁的形状进入内腔,而冲刷油池和水套芯产生飞溅,违背充型平稳原则.另外,进气侧气道下部需要砂芯成型,且气道砂芯要求定位在底模上,若采用底注式,进气侧浇道及内浇口布置困难较大. 相似文献
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采用自主研制的化学气相沉积(Chemical vapor deposition,CVD)内腔铝化物涂层设备及工艺在空心叶片内腔微小冷却通道制备了铝化物涂层。借助金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射(XRD)等方法分析了空心叶片内腔及微小冷却通道不同部位的涂层厚度以及涂层的表面形貌、元素成分和相组成。结果表明:自主研制的CVD内腔渗铝设备及工艺可靠,涂层厚度达33~39μm,内腔涂层完整均匀,不存在漏渗;涂层主要分为内外两层,外层主要由β-Ni Al相组成,Al含量为26. 85wt%,对基体可以进行有效地防护,具有广阔的工程化应用前景。 相似文献