四角布置直流燃烧器安装角的测量方法

鉴于直接测量四角直流燃烧器喷口安装角的困难，提出了四角直流燃烧器喷口安装角的计算公式及实地测量方法——喷口安装角的三角形测量方法。并将该方法用于HG—410/100－11型锅炉燃烧器喷口安装角的测试。     

电力变压器主绝缘结构中的角环

通过对电力变压器绕组端部绝缘结构尺寸与最大场强的计算，确定了角环的形状。采用试探法确定了角环数目及布置方式，从而降低了端部绝缘结构尺寸。认为角环数目最好不超过3个，并尽可能采用成型角环。     

自动识别系统ATR的测角精度研究

介绍了TCA2003全站仪的自动目标识别（ATR）系统及其功能，研究了自动识别系统在实际应用中的测角精度及其可靠性。基于试验的目的，选择了不同的试验场地和方法，详细分析了ATR的测角精度以及环境对测角质量的影响，比较了传统的人工测角与ATR测角的可靠性，获得了有益的结论，对开拓ATR测量仪器的应用范围具有指导作用。     

基于鲁棒系数的逆变器开关角选择方法

在逆变器的选择谐波消除技术中，理想的开关角在实现过程中会引入误差。该文在分析开关角误差特点及危害的基础上，提出了基于鲁棒系数选择开关角的方法，当开关角鲁棒系数越小，则相同的误差对特定谐波成分的影响越小；针对多组开关角或需要消除多次谐波的情形，还提出了相应的综合鲁棒系数．实例表明所提出的方法较好地提高了逆变器谐波消除的鲁棒性。     

电机软起动控制系统中功率因数角的研究

该文研究了三异步电动机功率因数角随转变的变化规律，根据晶闸管调压电路的工作特点，分析了电机在调压起动过程中产生电流振荡的, 在电机软起动控制系统中应实施电机功率因数角闭环控制的观点，通过分析指出：晶闸管调压电路中可控的晶闸管触发角应该由两部分组成，一部分是按预定规律调整的角度，另一部分是跟随电机功率因数角度的变化而增加的动态调整角度。实验证明，在闭环控制方法有效地解决了电机软起动过程中的电流震荡问题，同时，利用实时检测到的功率因数角信息，可以实现电机的轻载节能运行功能。     

凝汽器喉部扩散角对其性能的影响研究

该文利用直接模拟蒙特卡罗数值模拟方法，分析了凝汽器喉部扩散角度对其汽阻以及流场均匀性和稳定性的影响。通过计算和理论分析，得到了喉部压力损失随喉部扩散角的变化关系，并提出了临界扩散角的概念；分析和比较了不同喉部扩散角时的喉部出口流场分布。最后，从这两方面对汽轮机凝汽器喉部的扩散角进行了优化分析，得到结论：在临界扩散角以下适当扩大喉部扩散角可以有效地减小汽阻，而小的喉部扩散角可以带来更均匀的出口流场。     

步进电动机微步距角的测量

提出了一种新的步进电动机微步驱动方式下步距角的测试方法，较好地解决了微小步距角的测量问题，给出了实验数据和曲线的例子。     

步进电机矩角特性的测试

１引言矩角特性是评价步进电动机性能的一项基本指标。所谓矩角特性，是指在单脉冲、电流不变的情况下，步进电动机的静转矩Ｔ与转子失调角θ之间的关系曲线Ｔ＝ｆ（θ）。其曲线为图１：图１从图１可知，矩角特性测试比较麻烦，它不能直接将电机装在刻度盘上，用吊砝码或...     

转子角与功率角--关于功角稳定分析时系统有关电量的正确选用

电力系统稳定分析与计算是一个复杂的工程问题 ,但也是一个概念性很强的理论问题。自然 ,在处理工程问题时必须采用一些假定与近似 ,使问题简化、可解 ,但这些假定与近似必须无概念性的错误。本专栏的目的是讨论在实际工作中易出现的理论问题。现将笔者所了解的一些在功角稳定分析中关于系统电量的正确选用中值得重视的问题 ,按笔者的认识整理、分析如下。1　功角稳定分析时所涉及到的基本物理量功角稳定性实质是同步发电机转子间机械运动的稳定性 ,所以功角稳定分析的基本问题是转子运动时转子间相对位置量 ,即转子机械运动性质。但由于转…     

拱与梁产生裂缝后的失效角

拱或梁内出现裂缝后，我们设存在一个失效角α，在失效角α范围内，应力为零，在α范围以外，应力不受影响，平截面假设仍然成立。本文提出了两个计算失效角α的方法。     

计及晶闸管最小关断角变化的动态关断角控制

为了在实际工程中减小换相失败的概率,在PSCAD 中建立了晶闸管最小关断角动态模型,通过确定动态最小关断角得到换相失败的实际判据。然后,将晶闸管阀关断角的变化量引入控制系统中,提出了一种动态关断角控制方法。在PSCAD/EMTDC上进行仿真验证,仿真结果表明,换相失败实际判据能有效提高换相失败识别的精准性,关断角动态控制方法能较好地抑制单相及三相短路故障导致的换相失败,有利于直流输电控制保护系统调整关断角控制裕度,具有工程实际意义。     

主动防护雷达的角度标校

介绍了一种主动防护雷达的角度标校方法.该主动防护雷达采用相位和差单脉冲测角方式,由于雷达体积小、作用距离近,可以利用光电经纬仪搭建简易的角度标校测试场,通过标校望远镜和信号源标定角度.分析了这种方法带来的标定误差,指出被测雷达与信号源之间的距离越远标定误差越小.角度标定后,可以通过修改角误差曲线校准角度.最后给出了主动防护雷达利用这种标校方法后的测角误差,实测数据表明这种标校方法可以提高主动防护雷达的测角精度.     

砂轮最佳倾角的确定方法

本文根据砂轮机磨削铣刀端面时,隙角与砂轮倾角的函数关系,给出了计算砂轮最佳倾角的公式,并找到了一种检验倾角的简便易行的方法.     

永磁式双凸极电机新型开通关断角控制策略

采用标准角度控制的永磁式双凸极电机，在换相时三相同时导通或关断，产生较大换相转矩脉动。该文通过对电机内部电磁场的有限元计算，分析了转矩脉动形成机理。为减小换相转矩脉动，提出新型开通角和关断角控制策略。该方法通过提前导通功率变换器上管、滞后关断其下管，对一个周期内的导通模式进行细分，通过换相前后，两相和三相导通方式的切换，提高换相时刻输出转矩，减小电机转矩脉动。根据有限元分析的电感和磁链数据，构造永磁式双凸极电机调速系统非线性仿真模型，并将其与标准角度控制方式进行仿真与实验比较，验证了新型控制策略的正确性。     

螺栓连接组合角钢的整体稳定及分肢计算

螺栓连接的组合角钢是输电线路工程常用的结构形式,需要计算的内容有：组合断面绕虚轴的整体稳定、连接螺栓的剪力、分肢角钢的受压和受弯、双拼十字断面缀板的强度。然而现行规范 GB 50017-2003《钢结构设计规范》未给出计算公式,其中给出的填板间距更适合焊接或铆接的组合断面。欧洲钢结构规范对于连接螺栓的剪力也未给出计算公式。由于普通螺栓连接的滑动引起承载力降低,对绕虚轴剪切变形较小的组合角钢,可以不考虑填板厚度引起的虚轴回转半径增大;而对绕虚轴剪切变形较大的双拼十字组合角钢,按格构式轴心受压缀板组合构件的原理,对换算长细比加以修正放大,计算整体稳定;根据挠曲变形,给出连接螺栓的剪力和分肢角钢承载力的计算公式。     

跟踪型感应同步器测角系统特性分析

通过工作原理与特性分析,提出了感应同步器跟踪型测角系统作为位置速度混合传感器。结合仿真转台的研制,文章介绍了反映测角系统动态特性的阶跃响应曲线和跟踪位置信号。理论分析和实验研究证明采用感应同步器跟踪型测角系统检测位置和速度信号是可行的,在仿真转台的研制中应用该系统是很成功的。     

基于动态接触角的硅橡胶憎水性表征方法的研究

当硅橡胶受到侵蚀和染污时,由于表面变得粗糙和溶质沉淀,导致接触角测量存在滞后效应,为了更合理表征硅橡胶的憎水性,将动态接触角方法用于硅橡胶憎水性的表征。该方法对材料表面通过注水/抽水的方式获得前进角/后退角。对洁净、浸泡、电晕和表面染污后的室温硫化硅橡胶涂层样本分别使用静态接触角方法、动态接触角方法进行测量。结果发现,浸泡、染污、电晕后的样本两种方法所得结果差别较大,静态接触角测量随机性较大且易受拍照时延的影响,对表面憎水性的表征能力不够,后退角能很好地表征材料的憎水性,后退角越小,则材料表面越容易被浸润。文中同时对浸泡、电晕、染污前后表面的粗糙度增加、溶质沉淀原因进行了分析,理论上解释了接触角测量的滞后效应。笔者的研究对硅橡胶及高分子材料的憎水性研究具有一定参考价值。     

AMT-3000相角监测功能的实时数字仿真测试

简述了应用实时数学仿真设备（ＲＴＤＳ）对具有相角监测功能的ＡＭＴ－３０００微机型故障录波器的试验情况,介绍了试验设备和被试验设备的主要功能。试验结果表明,ＲＴＤＳ设备的实时动态检测效果,先进的故障录波器将给电力系统运行工况的实时监测带来新的手段,有益于进一步提高电力系统的安全稳定运行。     

有限转角测速发电机设计

概述了有限转角测速发电机的典型结构,着重分析了基本工作原理、主要技术参数及计算方法,并介绍了一种采用外定子下线的分装式有限转角测速发电机的结构和技术。