循环加载-卸载对Cu-Zn-Al合金弹性回复特性的影响

本实验采用工业纯金属来制备Cu-Zn-Al多晶体记忆合金,用电测法测绘了该合金在循环应力作用下的σ-ε曲线.结果表明:无论在Af以上或Af以下,一定温度和一定应变下的应力循环次数的增加.均可使Cu-Zn-Al记忆合金的弹性回复量增大;并且达一定次数后.可望得到完全的伪弹性;同时,σ-ε曲线的形状趋于稳定.     

拉伸条件对尼龙1010拉伸强度的影响

研究了拉伸温度T与拉伸速率v对尼龙1010拉伸性能的影响,结果表明,随T升高,弹性极限强度σa,表观杨氏弹性模量Ea,屈服强度σy和应变硬化强度σt均降低;弹性极限伸长εa在约50℃时有一极大值,当≥50℃时屈服应变εy与T无关,而T＝18℃时的εy低很多,随拉伸速率v的加快,T=18C,=50mm/min时Ea有一极大值;σa,εa,σy,εt和T≥50℃后的Ea均基本不受v的影响。     

纸/塑/铝复合结构纸板强度性能的试验研究

阐述了纸/塑/铝复合材料的结构,并对其拉伸、抗压等力学性能进行了测试,根据Matlab绘制的σ-ε曲线,讨论分析了纸/塑/铝复合结构纸板在外界压力下的具体变化过程,并采用最小二乘法得到了σ-ε曲线的经验公式及其特征系数。     

淬火温度对冷拉态Fe-18Mn-5Si-8Cr-4Ni形状记忆合金回复应力的影响

研究了淬火温度对Ｆｅ － １８ Ｍｎ － ５Ｓｉ － ８Ｃｒ － ４Ｎｉ 记忆合金回复应力的影响。结果表明：合金经变形后加热时产生的最大回复应力σｈ 和加热后冷却到室温时的回复应力σｃ 都随淬火温度的升高而增加,在６５０ ℃达到最大值;随后随淬火温度的进一步升高而快速下降,但是σｃ 下降的程度要比σｈ 大得多;当淬火温度高于８５０ ℃后,淬火温度的进一步升高对它们几乎没有影响;任一淬火温度下,加热后冷却到室温时的回复应力 σｃ都远大于加热时产生的最大回复应力σｈ。     

钨合金的冲击拉伸行为及其本构和断裂判据的表述

利用飞轮式Hopkinson拉杆实验技术对钨质量分数为93% 的钨合金在-50～100℃温度范围、应变率ε=102～10３s-1区间的动态拉伸性态进行了测试，提供了相应的σ-ε曲线和最大拉伸失效应变，并以此为依据建立了该合金动态拉伸行为的本构关系，提出了该合金受动载发生塑性失稳以致发生拉断的判据。利用断口分形分析理论，对试件拉伸断口微观特征所作的分析和对宏观力学性态实验所作的结论给予了有力的支持。     

时效温度对Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C记忆合金回复应力的影响

研究了时效温度对Ｆｅ－１４Ｍｎ－５Ｓｉ－８Ｃｒ－４Ｎｉ－０．２Ｃ记忆合金回复应力的影响。结果表明：合金经变形后加热时产生的最大回复应力σｈ随时效温度的升高而增加,在１０２３Ｋ达到最大值,比固溶态增加了７５％;随后σｈ将随时效工的进一步升高迅速下降。但是当时效温度高于１１２３Ｋ后,时效温度的进一步升高对σｈ几乎没有影响。时效后合金加热时产生的最大回复应力都大于固溶态时的回复应力。时效温度对合金加热后     

Zn-Al共晶合金超塑性变形特性的研究

通过对热轧态Zn-Al共晶合金的拉伸试验,研究了金属超塑性变形的特点。试验结果表明,应变速率敏感性指数m值在试验范围内(v=1.67×10~(-2)mm/s,t=200-300℃)随温度升高而呈线性上升;超塑性流动特性曲线(logσ-logε)有较高的斜率(m>0.4)而最大斜率出现在第二区的中等应变速率范围;m值随应变量的变化规律受多种因素的影响,但一般是随应变量的增加而下降;应变硬化现象是超塑性变形的特性之一。     

反应堆压力容器用SA508Gr.4N钢的热变形行为

利用Gleeble-1500D热模拟试验机,在温度为1050~1250℃、应变速率为0.001~0.1s-1、真应变量0.16的条件下,研究和分析SA508Gr.4N钢高温塑性变形及动态再结晶行为。结果表明:SA508Gr.4N钢的高温真应力-应变曲线主要以动态再结晶为特征,峰值应力随变形温度的降低或应变速率的升高而增加,属于温度和应变速率敏感材料;在真应力-应变曲线的基础上,建立材料热变形本构方程,较好地表征了材料高温流变特征,其热激活能为383.862kJ/mol;其硬化率-应力(θ-σ)曲线均呈现拐点且-dθ/dσ-σ曲线出现极小值;临界应变随应变速率的增大与变形温度的降低而增加,且临界应变(εc)与峰值应变(εp)之间具有一定相关性,即εc/εp=0.517;临界应变与Z参数之间的函数关系为εc=8.57×10-4 Z0.148。     

关于超塑性流动方程的讨论

鉴于通常的超塑性流动方程σ=Kε~m中的m和K都不是常数,本文提出一个改进的流动方程,σ=σ_(ε/ε_0)~m。这一新方程在保持原方程反映材料应变速率敏感效应的基础上,在拟合lgσ-Igε曲线及实际拉伸曲线上均优于原方程。并且新方程能够和变形机理的速率方程协调一致。在现象学上,其参数ε_0和(?)可以分别代表最佳超塑性变形时的应变速率和流变应力。     

60Si2CrVAT弹簧钢高温拉伸变形行为研究

在DIL805A/T热模拟机上对60Si2CrVAT弹簧钢进行了等温单向热拉伸实验,研究了该弹簧钢在温度900~1050℃、应变速率0.001~1s-1条件下的高温变形及动态再结晶行为。使用包含变形激活能Q和温度T的双曲正弦形式修正的Arrhenius关系来描述60Si2CrVAT弹簧钢高温拉伸变形时的最大变形抗力方程;在此基础上,引入参数α(ε)、n(ε)、Q(ε)和A(ε)得到包含σ、ε、T、ε的本构方程。结果表明,由本构方程计算得到的应力值和实验值有较好相关性(R~2=0.98985),平均相对误差绝对值为3.6646%;最后采用加工硬化率法通过对θ-σ和lnθ-ε曲线进行三次多项式拟求解拐点的方法,得到了不同变形条件下发生动态再结晶的临界应力和临界应变值,建立了临界应力、临界应变和Z参数的关系,得到了动态再结晶的临界应力和临界应变方程。     

ZDM10T/90拉力试验机的改装

国标和航标关于室温和高温拉伸试验方法以及现代设计,都要求能自动绘制P—Δ1曲线或σ—ε曲线,从曲线上求出E、σ_(0.01)、σ_(0.2)、σ_(0.7)、σ_(0.85)、σ_b、δ和n值等参数,试验机的吨位能随所试材料及试件大小任意选择,提高测试精度。拉伸速度以所试材料屈服点σ_(0.2)为界,高温拉伸屈服点σ_(0.2)前应变速率为0.005     

不锈钢薄板拉伸、冲压成形性能的试验研究

采用德国产SCHENCK TREBEL RM250电子万能试验机对SUS304不锈钢0.5mm薄板进行了拉伸试验,研究了SUS304不锈钢薄板的硬化指数(n值)、屈服强度(σs)、极限强度(σb)、均匀延伸率(δ)等机械性能,并分析了SUS304薄板的冲压成形性能.     

工业纯铝L2应变率相关的拉伸力学性能研究

对工业纯铝L2进行了不同应变率下（0.001,0.02,200,500和1300s^-1)拉伸力学性能的试验，得到各应变率下完整的应力-应变曲线，试验结果表明，在应变率很低时，其屈服应力（σs)，拉伸强度（σb)和失稳应变（εb)随着应变率的增加变化不大；当应变率很高时，σs和σb随着应变率对数的增加而增大，而εb随着应变率的增加而减小；弹性模量则对应变率不敏感，采用修正的幂次强化模型及其简化模型来描述L2的应变率敏感行为，并采用Ramberg-Osgood模型拟合各个应变率下的应力应变曲线，结果表明，此两种模型能够很好地描述L2应变率相关的力学行为。     

Ti-26钛合金热变形特征研究

在Gleeble1500热模拟试验机上对Ti-26(Ti-15V-3Al-3Cr-3Sn-1Nb-1Zr)钛合金进行了恒应变速率压缩变形试验,温度范围为700～1 020 ℃,应变速率范围为ε=10-3～10 s-1,测试了其真应力-应变曲线,观察了变形后的组织.β区热压缩、变形的主要软化机制是动态回复;ε≤10-2 s-1时,变形的过程中有动态再结晶现象发生,主要软化是动态回复起作用;ε≥10-1 s-1时,变形时再结晶数量增多,但随温度的升高动态回复作用渐强.在热变形参数中,变形温度、变形速率对变形后的组织都有较大的影响,为获得细小均匀的组织,除了降低变形温度,增大变形量外,适当的提高变形速率也是一种可行的途径.     

5CrMnMo应变率和温度相关力学性能实验研究

在较大的温度(25℃-537℃)和应变率(10-4s-1-10-2s-1)范围内对5CrMnMo进行了拉伸实验,获得了相应的应力应变曲线.试验结果表明在室温和试验的应变率范围内(10-4s-1-10-2s-1),5CrMnMo的力学性能是应变率无关的.随着温度的升高,出现了模量E、屈服强度σs和抗拉强度σb的应变率强化效应和温度弱化效应;还出现了加工硬化倾向减小的机制和蠕变效应增大机制,且温度越高这两种机制越强,应变率越高这两种机制越弱.在这两种机制作用下,温度越高失稳应变εb越小,断后伸长率δ50越大;但应变率越高δ50越小.当试验温度较高且应变率较低时,伴随有马氏体板条向拉伸方向偏转的细观特征.     

淬火温度对Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金形变诱发马氏体的影响

通过测试不同淬火温度下的拉伸应力应变曲线、750～790℃淬火拉伸断裂后均匀变形区域的X射线衍射谱研究了淬火温度对Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金形变诱发马氏体的影响.结果表明:该合金在750～790℃淬火后拉伸变形机制为亚稳定β相变形诱发马氏体转变,790℃淬火合金在6.5%的变形量下亚稳定β相基本完全转变为α″马氏体.790℃淬火后拉伸形成应力诱发马氏体,β立方→α″σ;750℃淬火后拉伸形成应变诱发马氏体,β立方→β正方→α″ε.形变诱发α″相在拉伸变形时发生晶格重新取向:[010] α″方向平行于拉伸轴线,[100]α″方向垂直于拉伸轴线.     

9Ni3CrMoV钢形变强化能力的研究

从 3种不同厚度规格 (36mm ,5 0mm ,80mm )的 9Ni3CrMoV钢板中不同部位及不同方向取样 ,用圆试样测定了拉伸应力 应变曲线 ,计算了该钢的形变强化指数n值 ,研究了取样部位和取样方向对n值的影响 ,结果表明 ,试样取样部位和取样方向对n值的影响不大 ,9Ni3CrMoV钢的n值与屈强比σs/σb 及屈服强度σs 呈明显线性关系。在最大载荷下 ,9Ni3CrMoV钢的真应变εb 低于其形变强化指数n值 ,两者相差约 10 %。     

Ti－17合金的热压缩变形行为研究

通过热模拟压缩试验，测试了Ｔｉ－１７合金在温度Ｔ＝８０５～９４５℃，应变速率ε＝１０（－３）～８０ｓ（－１）、变形程度ε＝５０％范围内的真应力－应变曲线，研究了不同温度、不同应变速率下的流动应力及组织变化规律。发现，在（α＋β）两相区降低温度或提高应变速率，流动应力σ变化较大，动态再结晶易于进行；在β区通常只发生动态回复，流动应力σ随温度和应变速率变化较小，高温、低应变时发生连续再结晶。试验还用Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ因子确定了该台金发生连续再结晶的临界因子Ｚｃ的数值，ｌｏｇＺＣ＝４１．２。     

新型高强度胞状铝合金的压缩及能量吸收性能

测量了新型轻质（0.14-0.09ρ0，ρ0为纯铝的密度）高强度胞状铝合金（ZL111）的压缩应力（σ）－应变（ε）曲线，研究了材料的能量吸收性能与密度的关系，胞状铝合金的压缩σ-ε曲线与胞状纯铝相似分为三个部分：弹性阶段、平台阶段和压实阶段。胞状铝合金的压缩屈服强度σa比后者高40％以上，其σ-ε曲线呈锯齿状，平台斜度（dσdε)比后者小，因而具有更高的能量吸收能力（C）和能量吸收效率（e），当ε为0.15-0.6时吸能效率达到峰值0.85。     

QStE380TM SEW092钢疲劳性能研究

对QStE380TM SEW092材料进行疲劳试验,得到了应力-寿命曲线,当σ＞σ0.1时,N＝6.722×1041×σ-13.196,σ0.1＝335MPa;得到了应变疲劳特性△σ/2＝919(2Nf)-0.0923,△εp/2＝L 08(2Nf)-0.7599,△σ/2＝912(△εpp/2)0.1204.其裂纹扩展速率为当da/dN≥5×10-5mm/周,da/dN＝L 041×10-9(△K)3.3012;当da/dN＜5×10-5mm/周,da/dN＝3.747×10-12(△K)6.8595.