Fe—j—C系热力学性质的研究

碳溶解度计算式是ｘｃ＝ｘ＾ｂｃ＋ｂ．ｘｊ的Ｆｅ－ｊ－Ｃ系的热力学数据,可用于以下方法求得,１）ｊ是Ｖ,Ｃｒ,Ｍｎ的Ｆｅ－ｊ－Ｃ系,用迭代法求得ｅ＾ｃｃ,ｅ＾ｊｃ,εｃｃ,γ０ｃ等热力学性质。２）其它Ｆｅ－ｊ－Ｃ系的ｅｊｃ用（ｙ－ｅｃｃ）对Ｘ线性回归求得,其中ｙ＝－ｌｇｘｃ．γ０ｃ／（％Ｃ）,ｘ＝（％）／（％Ｃ）．３）ｃｊｃ和Ｐｊｃ的计算式分别是εｊｃ＝－（ｂ／ｘ＾ｂｃ）ｐｊｃ＝１／２．（ｂ／ｘ＾ｂ     

Mn-Fe-V-C系热力学性质研究

实验测定了1450℃ Mn-Fe熔体和Mn-Fe-V-C系中C的溶解度。Mn-Fe熔体自纯Mn到纯Fe浓度范围，C溶解度可用下式计算：-1nXc-9．6310Xc＝-1．6094XMn-0．3241或-1nXc-11．4624Xc＝1．4914XFe-1．9335。Mn-Fe-V-C系(Xv＝0．0041-0．0985，XFe＝0．0036-0．0872)，C溶解度，1gγc和lgfc的计算式分别是-1nXc-11．4624Xc＝1．4914XFe-6．0124Xv-1．8335，1nγc＝-1．8335 11．4624Xc 1．4914XFe-6．0124Xv和lgfc=0．1771[％C] 0．0066[％Fe]-0．0277[％V] 0．0594。通过热力学推导与计算，得到如下热力学数据：(1)Fe-C系和Fe-Mn-C系，1nγc^0＝-0．3241，εζ＝9．6310，eζ＝0．1625，εC^Mn=0．5491，eC^Mn=1．6094，eC^Mn=0．0063；(2)Mn-C系和Mn-Fe-C系，1nγc^0=-1．9335，εζ＝11．4624，eζ＝0．1771，εζ^Fe＝0．3545，εζ^Fe＝1．4914，eζ^Fe=0．0066；(3)Mn-Fe-V-C系，εC^γ=6．0124，eC^γ＝-0．0277。     

锰基Mn-Fe-P-C系热力学性质

1400℃碳溶解度平衡实验测得：锰基Mn－Fe－P－C系碳的溶解度计算式为，Nc=0．2719－0．0940NFe－1．1954Np；整个锰铁熔体浓度范围，即从纯锰到纯铁范围，碳的溶解度计算式有，NC=0．2719－0．0945NFe和Nc==0．1959十0．1044NMn，通过热力学的推导和计算，得到以下一些热力学数据：①铁基体系，锰基体系。     

研究Mn-Fe-P-C系热力学性质的新方法

用新方法处理了文献报道的1400℃C饱和的Mn-Fe-P-C系的实验结果，热力学推导与计算结果表明，Mn-Fe-P-C系(XFe=0.0785～0.1209，Xp=0.0010～0.0085）中C的饱和溶解度，lnγc和lgfc的计算式分别为-lnXc-9.8543Xc=1.2373XFe 17.2820Xp-1.3754,lnγc=-1.4014 9.8543Xc 1.2373Xp 0.0260和lgfc=0.1532[%C] 0.0055[?] 0.1153[%P] 0.0150。lnγc和lgfc 计算式中的0.0260和0.0150分别是Wargner式中二次及二次以上的项对lnγc和lgfc的影响。     

锰铁合金熔体中碳和磷的热力学

通过实验测定１６７３Ｋ时碳的溶解度，得到Ｍｎ－Ｆｃ－Ｃ系和Ｍｎ－Ｐ－Ｃ系碳的溶解度公式为：Ｎｃ＝０．２７０－０．０５６７×ＮＦｅ和Ｎｃ＝０．２７０－１．２９１１×Ｎｐ．用这些公式计算出１６７３Ｋ时一些活度的相互作用系数，例如：等等。同时也计算出１６７３Ｋ时的ｌｎ和△的值．     

Fe-V(Nb)-C系热力学性质研究

在1450℃实验测得得,Fe－V－C和Fe－Nb－C系中碳的饱和溶解度,其计算式分别是：xc＝0．1980＋0．4152xv和xc＝0．1969＋0.8352xNb.1400～1600℃范围,Fe－C系计算式是：＝－5．0826＋8480×．通过热力学推导与计算,得到如下热力学数据：1）Fe－C系,lnγ°c＝－0．1339＝8.8551,＝0．1498;2）Fe－V－C系,＝－2.0970,＝－5.7737,＝－0.0247;3）Fe－Nb－C系,＝－4.2417.＝－11．6374,＝－0．0257．     

Mn-Fe熔体热力学性质与温度的关系

实验测定了1350，1375，1425，1450℃时C在Mn-Fe合金熔体中的溶解度，Mn-Fe合金熔体全浓度范围（从纯Mn到纯Fe），C溶解度计算式是Xc=1.1231e^(-2955/T) 0.1112Xmn，通过热力学推导和计算，获得Mn-Fe合金熔体热力学性质与温度的关系式：（1）Fe-C系，lnγ^oc=5515/T-3.4981,ε^cc=5796/T 6.2902，e^cc=157.6/T 0.0717,lgX^bc=-1283/T 0.0504和△G^-θc=45852-55.84T；（2)Fe-Mn-C系列ε^Mnc=-1447/T 0.2813,ε^Mnc=-2301/T-0.2930和e^Mnc=-7.779/T-0.002。     

碳饱和三元金属熔体热力学性质的计算

提出一种碳饱和三元金属熔体热力学性质的计算方法,将三元金属熔体中碳的饱和溶解度分离为温度T和第三组元j的影响因子kj(或mj)两项,得到用温度T和kj(或mj)表示的组元活度相互作用系数的计算公式,可以计算M-C-j三元熔体中组元j在任意温度下的活度相互作用系数,并可得到组元j的活度相互作用系数与温度之间的关系式.     

冶金炉渣中钛氧化物的热力学评述

全面分析了近三十年来国内外有关熔渣中钛氧化物的热力学研究,评价了所涉及的实验方法,并对研究工作中存在的问题进行了讨论.     

固液平衡关系的推算研究

本文为解决二组元连续固体溶液型固液平衡的熔化线测定的困难,提出了一种推算方法。即在实验准确测得凝固线的情况下,经热力学推导,得出各组分的无限稀释活度系数,然后由Van Laar方程关联液相活度系数,从而推算出熔点线。最后,对已知固液平衡关系的实际体系应用此法进行了推算验证。     

反相气相色谱法研究聚辛烯—溶剂的相互作用

本文采用反相气相色谱法研究了聚辛烯——溶剂(环己烷,正庚烷,四氢呋喃)三个体系的热力学性质。研究了载气流速,探针分子进样量,聚辛烯涂布量对比保留体积的影响,得到了真实比保留体积V_9~0,运用有关色谱理论以及Hory-Huggins溶液理论求算了相互作用参数X_1。结果表明,该法求得的X_1值与用蒸汽压下降法测量结果比较一致。对于聚辛烯—正庚烷体系,X_1值随温度变化规律与另外两个体系相反。证明了Hildebrand溶度参数理论对聚辛烯正庚烷体系不适用。     

Fe-C-V、Fe-C-B熔体热力学性质

在1435,1485℃时分别测定了C在Fe-C-V和Fe-C-B熔体中的饱和溶解度.目的在于:用新的方法处理实验数据,获得熔体中溶质组元之间的活度相互作用系数.通过热力学推导和计算,得到熔体中组元之间某些重要的相互作用系数有:εVC=εCV=11.96;eVC=-0.054 2,eCV=-0.244 3;εBC=εCB=14.16;eBC=0.259 7和eVB=0.234 4.     

氧化铁活度系数r(FeO)计算公式的热力学评估

运用前人的实验数据,以根据钢中的氧计算的氧化铁的活度系数和三元相图查出的氧化铁的活度系数为标准,把各种模型计算出的氧化铁的活度系数跟它进行方差计算。结果表明,在整个碱度范围内,可以用正规溶液模型、法国钢铁研究院模型、分子理论模型来计算氧化铁的活度系数,而离子理论模型只在高碱度范围内比较适用。     

有效实现视频流互动的方法研究

文章阐述了在宽带网中如何分配MPEG数据流,重点探讨了在基于MPEG的视频点播（VOD）系统中支持“快速搜索”功能的有效方法,详细描述了为了响应各种互动要求,服务器和用户端译码器所应采用的步骤,并进行了实验研究。     

会计信息系统方向的人才培养研究

信息技术的高速发展 ,对会计信息提出了严峻的挑战。对于高等教育如何培养面向 2 1世纪的会计信息系统方向的人才 ,已成为摆在我们面前的重要课题。本文主要从人才培养的要求及教学内容两方面进行了初步的研究