液体淬火介质和气体高压气淬的传热系数对照

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世界各国近年连铸钢产量及连铸比

连铸钢产量(百万t)连铸比(%)国家1988年1989年1990年一…1988年1989年1990年OJ dl cJ nJ几己六合月l内心 ......-.九舀甲‘,工甲.‘组月任扮0 eJ091七O︺,丈n口O口自J八O只︸﹄H︸﹁升3,上月了 :。.娜,,d月/1O曰咋‘月啥nnO甘﹃幻n八IQ︺O。,工乃J︸沙九bo寸n︸ ……叮口心上n八口U,﹄月,O曰八妇八石,上O﹄O曰100.9J口匕J乃J ..J,In︸ ..-…只﹄户急n匕门才2 00n﹃匕dQ公刃召今翻,土948088.恶53.058.5q一J任,二八」 .…一h,J,自八们,L目1,工‘l门了n︸ .,:比b 10︸n乙月古O︸OU只9 .98 .86862吞64 .54,44 .34 .2d .02 .82 .52,…     

非晶软磁合金的技术特性及工业应用

从应用的角度来看,非晶软磁合金分为两大类:①高导磁非晶合金,它相当于1J79、1J85及1J86这一类坡莫合金.此类非晶合金的成分大体上是以CoNiFe及CoFe为基的.②高饱和磁感应强度非晶合金,它相当于1J50、1J52和1J34这一类坡莫合金及硅钢.此类非晶合金的成分是以铁为基的,这是因为从应用前途来看铁的价格便宜.由磁学的唯象理论得知,获得高磁导率的必要条件是磁晶各向异性常数K及磁致伸缩系数λ同时趋于零.而非晶合金由于处于长程无序的状态所以先天地不存在K.这样就     

4J43合金线材软化退火工艺研究

比较了罩式炉及在线光亮退火炉两种软化退火对4J43合金线材组织及力学性能的影响.结果表明:4J43合金采用在线退火工艺具有退火效率高、退火后晶粒组织细小、均匀的优点,更适合于规模化生产.     

文献速报

一种大型铸钢件用抗蠕变的新钢种已产业化.H.R einhold.G iesserei-R undschau,2005,52(5/6):118-123(德)借助冷却曲线研究球墨铸铁的衰退.A.Sheikre A bdolnossein.Inter.J.ofC astM et.R es.,2005,18(5):295-299(英)不同凝固组织的合金铸铁应用性能研究.戴文雄.(台湾)铸造工程学刊,2005,31(3):45-51(中)含镍的变形加工奥贝球墨铸铁(A A D I)的性能.K haled.M.lbrahim.Inter.J.ofCastM et.R es.,2005,18(5):309-314(英)N i-SiC复合涂层强化的球墨铸铁耐磨性能.K haled M.Ibrahim.Inter.J.ofCastM et.R es.,2005,18(5):315-32…     

线切割机有关电气和机械部分介绍

一、J计数器的故障原因及排除方法数字程序控制线切割机的J计数器是采用十进制减法计数器,其二进制编码是采用8421制,即为: 十进制减法计数器,逻辑图见图1: J计数的常见故障为: 1.运算正确,但数字管显示不正确。对于这种故障,往往由于控制数字管阴极的3DK2(或3DG408等)硅三极管损坏所致,只要更换硅三极管即可解决。     

电流密度对无氰电镀Au凸点生长行为的影响

研究一种以氯金酸钠为主盐的无氰镀金液在80℃、镀液pH为8.0时阴极电流密度(J)对Au凸点生长行为的影响.结果表明:J在0.5～2.5A/din2范围内逐渐增大时,Au凸点牛长速度单调增大;当J=0.5～1.0A/dm2时,所得Au凸点晶粒细小、表面平整、内部敛密;当J=1.5～2.5A/dm2时,随着J的增大,凸点表面粗糙度逐渐增大,内部致密度逐渐降低;从凸点横截面形貌来看,在J=2.0A/dm2时出现树枝晶,在J=2.5A/dm2时树枝晶及晶间间隙已非常明显.确定了该镀液制作Au凸点的最佳电流密度为J=1.0A/dm2.此时,平均凸点厚度与施镀时间之间存在良好的线性关系.在蒸镀Au种子层并刻蚀有图形的si基板上得到外形规整且与基板结合良好的Au凸点.     

日本生产铝、氧化铝的耗电情况统计

电解铝耗电r瓦·小时/吨比数 % 氧化铝耗一七千瓦·小时/吨比数 % ‘咔︸吕‘性 0︺‘j…n︸:八.一了n舀09妇‘,巧‘nUI‘.JO八O甘,.J,.J︸.1.lwe|J.es-l剑|… 八U,曰;.二月“.舀﹄﹄曰n甘。。八U.。。。0.0甘QO六Ut了﹄勺J“O山20曰O曰,1 OUO曰O口O口16273161091 5989163481 580215517153781 50502692232543242903052742611 03.797.0 刀U一几J dl﹄J内匕件‘O口O口n甘 一曰‘叮诊月了月Jt了丹‘,‘00 一O甘O口O甘nJ QUQ甘O口O口日本生产铝、氧化铝的耗电情况统计@李相洽~~…     

建筑用耐火钢焊条J460FR的研制

为解决南京钢铁股份有限公司研制的Q460FRE耐火钢的焊接问题,进行配套焊接材料J460FR焊条的研制.研究了不同化学成分下焊条熔敷金属的力学性能,以及Mo含量对熔敷金属抗二次火灾能力的影响,并对新研制的J460FR焊条进行了焊接工艺评定.结果表明:J460FR焊条的熔敷金属具有良好的综合力学性能和一定的耐火能力;Mo...     

高矿化度介质中J55钢的CO2腐蚀电化学行为

通过动电位极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)的测试,研究了高矿化度溶液中矿化度对J55钢CO2腐蚀电化学行为的影响.结果表明:在高矿化度介质中,J55钢的CO2腐蚀为阴极控制.随溶液矿化度增大,腐蚀电位正移,腐蚀速率先升高,后降低,当矿化度为62.423 g/L时,腐蚀速率最大.随溶液矿化度增加,J55钢的CO2腐蚀由电化学步骤控制转变为传质和电化学步骤混合控制,并且矿化度越高,传质控制越明显.J55钢的电化学阻抗谱呈现3个时间常数,即高频容抗弧、低频感抗弧和低频容抗弧.随溶液矿化度增大,电荷传递电阻先减小后增大,在62.423 g/L左右出现极小值.     

ELECTROCHEMICAL CORROSION OF J55 STEEL IN HIGH SALINITY CO2 BRINES

通过动电位极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)的测试, 研究了高矿化度溶液中矿化 度对J55钢CO2腐蚀电化学行为的影响. 结果表明: 在高矿化度介质中, J55钢的 CO2腐蚀为阴极控制. 随溶液矿化度增大, 腐蚀电位正移, 腐蚀速率先升高, 后 降低, 当矿化度为62.423 g/L时, 腐蚀速率最大. 随溶液矿化度增加, J55钢的 CO2腐蚀由电化学步骤控制转变为传质和电化学步骤混合控制, 并且矿化度越 高, 传质控制越明显. J55钢的电化学阻抗谱呈现3个时间常数, 即高频容抗弧、 低频感抗弧和低频容抗弧. 随溶液矿化度增大, 电荷传递电阻先减小后增大, 在 62.423 g/L左右出现极小值.     

文献速报

合金与熔炼0 50 1 1 0 1　有害元素对球墨铸铁件的影响 .J .F .Meredith .MetalCastingTec.,2 0 0 4 ,50 (3) :32 - 33 (英 )0 50 1 1 0 2　往钢上直接喷镀铜以提高热导率 .J.N .Dupont.DieCast ingEng .,2 0 0 4 ,48(4) :44- 4 7(英 )0 50 1 1 0 3　铝合金与镁合金铸件内浇道临界充型速度 .W .D .Grif fiths.FoundryT .J.,2 0 0 4 ,1 78(361 8) :344 - 348(英 )0 50 1 1 0 4　镁合金的工业应用 .马宁元 . (台湾 )铸造科技 ,2 0 0 4 ,(1 81 ) :2 4 - 31 (中 )0 50 1 1 0 5　蠕墨铸铁制程控制与力学性能研究 (第三部分 ) .陈向泳译 .…     

电流对Al-4.5%Cu合金定向凝固枝晶间距的影响

对Al-4.5%Cu合金凝固的一次枝晶间距计算公式进行了讨论,并结合定向凝固条件,研究各种条件参数对计算结果的具体影响.结果表明:只有当电流在一定的范围(即J＞J1)取值时,一次枝晶间距才随着电流的增大而减小,否则随电流的增加而增大.此外,如果计算中考虑Thomson效应,电流对枝晶间距的影响规律并没有改变,只是相应电流的取值范围变窄了(即J1减小).     

《塑性工程学报》关于参考文献著录格式的要求

正本刊参考文献著录格式参考国标GB/T 7714-2015的要求,采用顺序编码著录。参考文献应尽量引用国内外正式公开发表的引文且各项信息要素齐全,作者的英文名采用姓前名后的格式,姓用全称且全部字母大写,名用全称且首字母大写,作者在3名以上只列前三名,其余用",等"替代。主要文献类型具体格式如下:期刊类:[序号]作者.文名[J].刊名,出版年,卷(期):起止页码.著作类:[序号]著者.书名[J].版本.出版地:出版者,出版年.     

J.T.S法对改善二辊楔横轧轧件心部质量的研究

楔横轧变形属于连续局部横压过程,基于中心压实法(即J.T.S法)有助于提高圆轴类棒料横压时内部质量,文章将J.T.S法应用于楔横轧,通过有限元模拟,研究了J.T.S法对二辊楔横轧轧件心部应力应变的影响。模拟结果表明,J.T.S法可以减小轧件心部横向拉应力,增加心部静水压应力,削弱了心部最大剪应变,有助于提高楔横轧轧件心部质量。同时,通过实验,验证了J.T.S法对提高楔横轧轧件心部内部质量的可行性。     

《中国表面工程》撤稿声明

<正>(2015-02-05)由于论文还需进一步完善等原因,作者向编辑部提出撤稿。本刊经查证非学术不端行为,现尊重作者意见,对该论文进行撤稿处理,特此公告。具体信息如下:引文格式:娄建新,刘丹,张旋,王泽华,程江波.热喷涂FeCrBSiNbW涂层结构演变及空蚀性能[J].中国表面工程,2014,27(5):74-79.LOU Jian-xin,LIU Dan,ZHANG Xuan,WANG Ze-hua,CHENG Jiang-bo.Microstructure evolution and cavitation erosion of the fecrbsinbw coatings prepared by arc spraying process[J].China Surface Engineering,2014,27(5):74-79.     

C-Mn钢热连轧再结晶模型的适用性研究

归纳了现有典型的多个C-Mn钢奥氏体再结晶过程的物理冶金模型,并采用2组模拟热连轧变形参数,对各模型进行了评价.对于再结晶模型,针对所设定的变形条件,得出可用于计算再结晶的模型有J.J.Jonas ＆ Hodgson模型、Sellars模型、Yada模型和Saito模型.对可用于计算再结晶的模型在变形过程中每道次的再结晶情况及晶粒尺寸的变化情况进行了详细分析,得出J.J.Jonas＆Hodgson的模型适用性较好.对于流变应力的模型,在相同变形条件下,Misaka模型和J.J.Jonas ＆ Hodgson模型的结果较接近,而志田茂模型的结果与以上两个模型相差较大.因为缺少工业现场的数据作比较,对模型的工业适用性尚不能确定.     

35CrMoV钢轴冲击性能不良的原因分析

一批φ300 mm×1 950 mm的35CrMoV钢轴锻造和调质处理后冲击韧度仅为13～28 J,远低于要求的＞60J.检测了轴的化学成分、冲击试样的断口形貌、非金属夹杂物含量和显微组织.结果表明:这批35CrMoV轴冲击韧度不合格的原因是,由于锻造的加热时间过长或锻造后表面温度过高,导致锻件形成魏氏组织.完全退火后...     

《上海金属》第五届编委会

名誉主任委员:谢企华邹世昌徐祖耀主任委员:徐乐江副主任委员:葛红林李海平壮云乾顾问:顾德骥李其世编委:(按姓氏笔划排列)A.J.DeArdo(美国)G.wollne:(瑞典)丁伟中万梦兰王承学王品白佳声孙坚朱孔林任忠鸣李大经李亚松张森陆匠心陈兴章邵光杰吴建生赵之玉赵周礼浦国良徐明华徐羡儿崔健葛红林谢志明蔡安定瞿标里芳主.庄宁自于日匕日日{夕、声口二二工二叨JJ口、’夕J刘安李海平郁站章靖国许路萍李麟孟繁德曹涵清壮云乾张明施荣华黄元伟《上海金属》第五届编委会     

《磨料磨具与磨削》一九八六年总目录

第一期(总第31期)甘沂年国测定砂若千术J .M新发展··················……中国机械工程学会机械加工学会副秘书长郑焕文(1)、.声、刀夕‘、声、声、.矛7 11 16 1721于‘、了、了、了、了气aeh.Tool Des.and Res.》1955,Vol.25,Nol,P33一55、,、.夕、.户、、J、,声、,.、、户、,产、.产、J26 32 37 42 45 46 47 47 3610‘‘、‘‘、了、了、J了、J‘、矛.、J‘飞矛、‘、蒸粼黝蒸撰蒸樵蒸馨:蒸巍屏;;墨滩、声、、声、声、.声1 13 1825尸.、了、r、了、谊奇白磊训正梁黄林尹辱以质取胜的砂轮粘、.户、、夕、,.、,口、…