宝钢1号高炉的低硅冶炼和L_4X分析

本文对宝钢1号高炉投产后的低硅冶炼和L_4X做了一些分析,探讨了L_4X波动的原因,为了减少L_4X的波动与进一步降[Si],作者提出了改善原料组成,改进高炉操作和改造冷却制度进行综合治理的意见。     

射线透照几何条件的规范设计

严格执行标准,是保证检测结果可靠性、控制产品质量、保证在役设备安全运行的前提.对于射线检测,除通常考核底片的质量,包括黑度、清晰度、灵敏度等外,对透照的几何条件,还应进一步规范,如对有效透照长度L_3和底片的有效评定长度L_(eff)等.有效评定长度随透照厚度、焦距、焦点大小、环形工件的曲率半径和厚度的不同而变化,而非固定值.在GB3323—87与JB4730—94标准中,穿透厚度差是严格控制的,是控制L_3和L_(eff)的制约条件.在射线质量管理中,L_3和L_(eff)是计算透照比例的重要参数,在实际检测中,采用确定一次透照长度、有效评定长度和一周透照次数来控制.若超过了规定值,则厚度差就失去了控制,影象失真和黑度差增大,满足不了检测质量的要求.平板焊缝透照计算比较简单,而环形工件的L_3与L_(eff)值计算就比较复杂,采用BASIC语言计算其值则迅速准确.下面介绍射线检测中,各种透照方法的L_(eff),L_3及N值计算.     

弹性活套在薄板飞剪上的应用

1.概述定尺飞剪剪切的定尺长度L_0等于带钢在相邻两次剪切之间所走过的路程S_0,即 L_0=S_0 (1)若带钢的运行速度V_B恒定不变,则剪切定尺长度L_0是相邻两次剪切间隔时间t的函数:     

基于CCD的复杂异形件预成形结构优化北大核心CSCD

将预成形件作为终成形坯料,并采用CCD算法对预成形结构进行优化设计,可减少预成形的复杂异形锻件飞边和锻造力。通过CCD算法,研究了不同截面参数L_(1)、L_(2)、H_(1)和R对预成形锻件的飞边面积ΔA和压强p的影响。结果表明:飞边面积ΔA会随着L_(1)、L_(2)、H_(1)和R的增加而逐渐增加;压强p随着L_(1)的增加会先减小后增大,随着L_(2)、H_(1)和R的增加而逐渐减小。最佳工艺参数为L_(1)=71.00 mm,L_(2)=14.81 mm,H_(1)=7.50 mm,R=6.50 mm,此时得到飞边面积ΔA=123.27 mm^(2),压强p=399.65 MPa,评价指标φ=1。模拟结果显示,金属流线分布合理,位移场符合实际流动规律。采用优化后的工艺参数成形的复杂异形锻件的表面光滑,无明显的折叠缺陷,证明了CCD算法对复杂异形件优化的可行性。     

X射线测定钢中低含量奥氏体及碳化物的组合样块(摘要)

组合样块如图1所示。图1(a)中α相(H_1K_1L_1)衍射线的检测强度为I_R(H_1K_1L_1),γ相的强度为I_S(H_2K_2L_2)。图1(b)中γ相的强度I_T(H_1K_1L_1)。图1(c)中α相的强度I_U(H_1K_1L_1),γ相的强度为I_V(H_2K_2L_2)。α相的计算公式为     

凹形零件测量探讨

<正> 凵形零件展开尺寸确定后,往往在弯形时发现这一展开尺寸过长或过短,因此模具设计人员必须修正展开尺寸,以符合零件弯形后的各段尺寸要求。其实凵形零件测量上存在着相当的差异,由于这一差异而造成对展开尺寸的错判。 以下示零件为例:(各尺寸已化成双向等偏差尺寸,其展开尺寸L_展=105.9±0.175)。 图1中各段尺寸分别是:L_1=38.69、L_2=16、L_3=63.5。     

铸型检验样板设计

生产上采用铸型检验样板(以下简称样板)检验铸型,籍以控制铸件尺寸及其公差。但铸造工艺有关文献资料中并无明确说明样板设计方法,生产上使用的样板亦有某些不妥,本文就此提出一种设计方法。1.确定模样、芯盒工作尺寸型腔、型芯尺寸决定铸型尺寸,所以模样、芯盒工作尺寸是样板工作尺寸设计的依据。铸件尺寸误差影响因素众多,在正常生产条件下,铸件尺寸误差呈或基本呈随机误差分布,即正态分布,据资料,模样、芯盒工作尺寸按下式计算: L_模=L_(平均)(1+K) 2.确定样板工作尺寸样板工作尺寸仅按L_模设计,使用不便,它不能独立依靠样板判断铸型尺寸合格与否。     

叠加双片的黑度

当我们对厚度差较大的工件进行射线探伤时,常会采用双片技术,即用一个暗盒内装不同感光度的两张胶片,照相后,对黑度较大部位,用单片观察其影象,而对黑度较小部位,则可将双片重叠进行观察,以有利于缺陷的评定.下面就双片叠加时的黑度进行分析.1 理论分析由黑度定义可知,黑度D=lg(L_0/L)式中 L_0—入射光强度L—透射光强度如附图所示,设1号底片黑度为 D_1,2号底片黑度为D_2,双片叠加时黑度为D_3;那么对于1号底片D_1=lg(L_0/L_1)对于2号底片D_2=lg(L_1/L_2)当1号底片和2号底片叠加时     

用重量法求无标记试样伸长率

拉伸试验时,试样因标距打点不清,或断在标点以外,试样断后的伸长测不出来,按规定应补做试验。我们利用重量法来予以补救,求出其伸长率。其珲论依据是拉伸前后的重量不变。方法如下:把拉断后的试样对接起来,在断口两边,取一定长度L,称其重量,设这一段的重量为P_0。利用已知的试样原始面积F_0和比重D_0来求出此段试样拉断前的长度L_1 L_1=P_0/D_0·F_0 (1) 如果计算出来的L_1等于试样原标距长度L_0,     

模样(芯盒)工作尺寸计算公式

一、计算公式众所周知,模样(芯盒)工作尺寸计算公式一般为: L_模=L_基(1 K)式中L_模—模样(芯盒)工作尺寸(mm); L_基—铸件基本尺寸(mm),铸件图上给定的尺寸,包括机械加工余量, 起模斜度及其它工艺余量; K—铸造收缩率(％)。模样、芯盒形成铸型、型芯,排除或基本排除系统误差,在正常生产条件下,其工作尺寸决定铸件尺寸。铸件尺寸误差呈或基本呈随     

进出油阻尼孔对偏转板射流阀射流流场的影响

应用CFD软件对偏转板射流阀进出油阻尼孔不同参数条件下的射流流场进行数值模拟,得出偏转板射流阀内部射流速度、压力的分布特征和不同阻尼孔参数D_1、D_2、L_1、L_2对射流速度、压力的影响规律。研究发现:射流速度由喷嘴处的最大值先逐渐减小,在0.8 mm位置处又上升到仅次于喷嘴射流速度的较大值;射流压力先增大后又在0.8 mm位置处减到较小值,最后在两接收口间阀体处达到射流压力最大值。参数D_1对通过V型导流窗口的射流流量、射流压力和恢复压差起决定性作用;增大参数D_2时射流速度曲线向上平移而射流压力曲线向下平移。参数L_1对射流压力有影响而参数L_2对射流场的影响可以忽略。研究结果为高性能偏转板射流伺服阀的工程设计和优化提供参考。     

弛张式(RLC)脉冲发生器附加廽路的制造参数

在普通RLC弛张式脉部发生器上,除主充放电回路外,再与放电间隙並列一组由电感电容组成的附加廽路(图1),能改造电火花加工的工艺指标(C_1L(?)L_2……)。本刊曾于1966年第二期作过介绍,不少兄争单位来信询问附加廽路电感元件L_1～L_8的制造数据,现将上海星火模具厂采用的数据和规准选择刊登出来,仅供参考。     

GB 3323—87标准中环缝一次透照长度的应用

1 问题的提出 按GB 3323—87标准用外透法或双壁单影法透照环焊缝时,一次透照长度L_3的计算方法是用整圈环焊缝的周长除以最少透照次数N求得。一般射线技术中有关外透法或双壁单影法最少透照次数N都是用N=180°/α公式介绍。如果用公式L_3=(π·D)/N就是等分透照长度。在射线技术管理和拍片过程中情况不全一样,我厂环缝射线探伤的圆筒容器在直径φ505～2400mm,厚度6～30mm之间变化的有近20多种。如果都是用N=180°/α和L_3=(π·D)/N公式确定一次透照长度,那么各种圆筒工件有不同的L_3,这样给射线探伤技术管理和拍片工作增加麻烦,往往容易搞错。     

夹紧切边模

我厂生产的厚膜电路其外壳采用L_1软铝冷挤压成型。由于挤压所产生的金属流动变形,使周边高低不齐,必须经过切边才能使工件达到要求尺寸。为此,设计制造了一付夹紧切边模。(图1)     

Mg_2Si-Al合金材料的凝固与半固态组织制备

Mg_2Si-Al合金具有较多的优点,有着广泛的应用前景。探讨了Mg_2Si-Al合金的凝固行为,研究了半固态合金的制备方法,探讨了形成机制。结果发现,Mg_2Si/Al复合材料按照如下凝固过程进行:L→L_1+Mg_2Si_p→L_2+(Al+Mg_2Si)e+Mg_2Si_p→(Al+Si+Mg_2Si)e+(Si+Mg_2Si)e+Mg2Si_p。     

武钢曲柄摆动飞剪运动学初步剖析

本文运用矢量解析法导出了曲柄摆动飞剪运动学各参数的公式,进行了飞剪运动学分析计算。确定出飞剪径向匀速机构的重要参数 K 值,作出了具有实用价值的 L 定—L_1同步曲线,对飞剪出现的问题提出了我们的看法和解决措施。     

模样(芯盒)工作尺寸计算公式的商榷

众所周知,模样(芯盒)工作尺寸计算公式一般为: 式中,L_模—模样(芯盒)工作尺寸(mm);L_基—铸件基本尺寸(mm),铸件图上给定的尺寸,包括机械加工余量、起模斜度及其它工艺余量     

σ反映的是Ug的影响吗？

近年来,有些文章在解释射线照相对比度修正系数σ时,认为“σ实际上反映的是几何不清晰度对小细节射线照相影象的对比度的影响”。其理由是σ推导过程中的一个参数d’的计算公式与U_g相近(d’=(fL_2)/(L_1 L_2);U_g=(fL_2)/L_1,于是认为d’≈U_g,所以σ所修正的对比度变化就是几何不清晰度造成的。这种解释是不确切的。几何不清晰度,即U_g,是半影的宽度值。半影产生在影象轮廓边缘,由U_g的计算公式可以看出,只要f、L_2不等于0,照相就必然产生半影,半影区域的黑度比主体影象黑度小,可以证明半影区域内黑度是连续变化的,从主体影象黑度过渡到背景黑度,因此半影造成影象轮廓模糊。     

基体特性对TiSiN/TiAlSiN/AlTiN涂层WC-Co硬质合金膜基结合力的影响

基体物相特性会对涂层硬质合金整体的力学性能产生重要影响。制备了具有不同WC晶粒度和Co含量的WC-Co系列硬质合金,采用直流磁控溅射技术在其表面沉积同种Ti_(0.94)Si_(0.06)N/Ti Al Si N/Al_(0.52)Ti_(0.48)N涂层。结果表明,随WC-Co硬质合金基体WC晶粒度(1.2～0.4μm)的降低或Co含量(12Co～3Co)的减少,涂层与基体完全剥离时的临界载荷L_(C2)逐渐增大。L_(C2)与基体硬度H_S或弹性模量E_S之间在数值上具有较好的线性正相关性。涂层首次剥离时的临界载荷L_(C1)能反映涂层的内聚失效抗力。适当的WC晶粒度和Co含量(超细晶10Co)能避免涂层产生较早的内聚失效或界面失效,有利于L_(C1)和L_(C2)的同步改善。     

Ni_(75)Al_(12)Cr_(13)合金900K下沉淀行为微观相场模拟

基于三元微观相场动力学模型,结合原子图像、序参数和体积分数等手段,模拟了Ni_(75)Al_(12)Cr_(13)合金在900 K下的沉淀行为。结果表明:合金沉淀过程中析出L_(12)和DO_(22)两种有序相;L_(12)相的早期沉淀机制为失稳分解,DO22相的早期沉淀机制为非经典形核和失稳分解的混合机制;L_(12)相首先从无序固溶体中析出,随后DO_(22)相在L_(12)相的畴界处析出;平衡时,获得的L_(12)相的体积分数大于DO_(22)相体积分数。