HLS储存环压强分布计算

在储存环中束流寿命与残气压强息息相关,而储存环真空系统的特殊结构又影响压强计算、测量的精确性,因此储存环压强的准确读取一直为人们所关注。本文主要介绍合肥光源(HLS)储存环真空系统压强分布的计算,将计算结果与实际运行数据比较,两者基本相符,因此该计算程序可用于预测、模拟环真空系统各种运行状态。     

HLS储存环压强分布计算

在储存环中束充寿命与残气压强息息相关，而储存真空系统的特殊结构又影响压强计算，测量的精确性，因此储存环压强的准确读一直为人产所关注，本文主要介绍合肥光源（HLS）储存环真空系统压强分布的计算，将计算结果与实际运行数据比较，两者基本相符，因此该计算程序可用于预测，模拟环真空系统各种运行状态。     

BEPC储存环真空系统

本文描述了ＢＥＰＣ储存环真空系统的设计、制造和运行。为了使储存环中正负电子的寿命达到８—１０小时，要求真空系统的动态压强低于３×１０－９Ｔｏｒｒ。储存环真空系统的主要气载是由同步辐射光与真空盒壁相互作用产生的。由于弯转的铝真空盒具有容易加工、高的热导性和低的放气率等特性，被广泛应用于真空系统。１１０Ｌ／ｓ的涡轮分子泵机组把系统预抽到１０—６Ｔｏｒｒ左右，主抽泵是工作在弯转磁场中的分布式溅射离子泵。５００Ｌ／ｓ的溅射离子泵安装在特殊的部位，如高频腔，静电分离器以及物理实验区等．１００Ｌ／ｓ离子泵每隔６．５米安装一台，当分市泵不工作时用来维持系统真空．八个全金属闸板阀把真空系统分成八个部份。为了减少由于高次模造成的束流能量损失，要求真空系统光滑过渡。     

电子贮存环超高真空模拟装置

电子贮存环需要<5.0×10~(-10)托的超高真空以贮存电子束流。但贮存环的截面小,管道长,影响了泵的有效抽速和气压的均匀分布。在无束流运行时,气载沿管道均匀分布;贮存束流时,气载主要集中于弯段。因此,模拟贮存环的1/4段,获得无束流时的超高真空,为贮存环设计提供实验依据是十分必要的。本装置是原设计的40OMeV不锈钢贮存环的1/4段,真空室内表面未经严格处理。测量规管与真空计经副标准校准。目前,系统最低平均气压已达2.0×10~(-10)托。     

使用低磁场的分布溅射离子泵

1、引言 在电子储存环中,一般地为了解决受通导限制长真空室的抽气,在弯转磁铁磁场中装置线性的离子泵～〔1〕。这些泵构成真空室的一部份,并且伸展到所有容易受同步辐射光解吸作用的真空室部份。LEP真空系统已经计划采用整套的离子泵～〔2〕。然而,特殊问题是这些泵必须运用在典型值为0.02泰斯拉(1泰斯拉=10～4高斯—译注)的特别低的注入磁场中。 我们首先研究了给定尺寸的一个泵单元,维持点燃放电的最低磁场与压强及阳极电压的关系。泵性能的测量以放电强度 I/P即泵电流与压强之比。其次,采用一个校准测试罩,测量了各种泵型的抽速与压强…     

JK系列高真空抽气机组抽速不稳的解决办法

一、JK系列高真空抽气机组的特性一般它是由2X系列旋片真空泵作前级泵,用K系列高真空油扩散泵作主泵,并配有高真空蝶阀和低真空阀等。从这两种泵的抽气特性可看到,油扩散泵的工作压强为l0~(-4)～l0~(-6)托,最佳工作压强在5×10~(-4)～10~(-6)托;旋片真空泵的工作压强在760～10~(-2)托,最佳工作压强在760～10~(-1)托。以JK-150真空机组为例,它配的前级泵为2X-4,油扩散泵为K-150。分别绘出它们的抽气特性曲线。从特性曲线看到,JK系列真空机组     

大型电子—正电子对撞机中的全铝合金超高真空系统

1.前言由于铝和铝合金具有好的导热性、极低的出气速率、低的剩余放射性和完全无磁性的特点,对于大型电子贮存环的超高真空系统是一种优良的材料。铝和铝合金材料的这些特性,加上能够用挤压成形的工艺制造复杂的产品,使许多高能加速器都使用了铝束流室。例如:斯坦福正负电子对撞机贮存环(SPEAR),正电子铝镁合金串列式贮存环(PETRA),质子-电子-电子贮存环(PEP),正电子—负电子(对撞)贮存环(DCI),欧     

低温容器的活动抽气咀的工艺分析

随着科学技术的进步,低温领域的理论研究与应用技术已经被广泛开拓。由于深冷液体(液氮、液氧、液氦)极易蒸发,因此,要求贮存容器其夹层空间的气体压强要保持在10~(-2)～10~(-3)帕。这决定于两个因素:1.真空动态获得;2.真空静态保持。容器所贮低温液体的蒸发率,使用寿命均决定于真空静态保持,一定压强的保持又决定于排气工艺、容器结构、材     

准稳定状态下真空系统的排气和力学

本文研究了考虑到泵中存在反扩散情况下,真空系统内压强的分布问题。根据这个提出了确定排气参数的建议 目前,参考文献中所有被抽真空系经统内压强临时变化的理论资料,都以推测的泵排气速度与压强无关和准稳定的排气状态为根据[1] 但是,实际上在真空系统内,有效排气速成度是与系统观众的压强有关的。考虑到这个因素,即可较严格地确定实际真空系统内排气的动力学过程。本文阐明了这个过程。这里应当假设实现准稳定状态所必须的条件。吸藏(一种固体吸附气体的现象──译者注)对排气动力学的影响和工作过程中可能出现的容器之恒定放气不…     

北京正负电子对撞机储存环真空系统运行和改进

目前BEPC储存环真空系统已经运行了十五年,系统运行良好,当有束流存在时,储存环的平均动态压强低于2.6×10-7Pa,束流寿命大于10 h。尽管真空系统部件多,结构复杂,但由于真空泄漏造成停机的次数并不多,大多数的泄漏能在抽真空和系统检漏期间排除。为了提高北京正负电子对撞机的性能,BEPC储存环真空系统进行了一系列的改进,例如,重新改造铝真空盒用来引出同步辐射光束线,在正负电子对撞区安装NEG泵来提高真空度。特别是真空内的扭摆磁铁被安装到储存环真空系统,通过在永久磁块表面镀氮化钛和合理的排气技术,静态压强已经达到了2.6×10-8Pa。     

产额谱仪的超高真空抽气

以光发射产额谱仪为主的综合谱仪真空系统由三个真空室组成,即分析室、样品制备室和进样室。对前两个室要求极限压强不大于2.7×10~(-8)Pa,对进样室则要求1.33×10~(-4)Pa。该仪器除要求清洁无油外,其分析室工作期间不许用离子泵,以免杂散离子干扰产额谱仪的测量,在非工作期间要求维持不劣于1.33×10~(-6)Pa的压强,以便工作时启动某些泵就能很快达到工作压强。     

小型缠绕式钛升华泵在氦氖激光器上的应用

在氦氖激光器制作过程中,真空系统的好坏和管内所充气体的纯净程度,对器件的性能和寿命有着直接的影响。目前我们所用的氦氖气体的纯度虽为99.99％,但由于某些储气瓶除气程度差,这样在氦氖激光管中所含杂质气体的分压强大约在10~(-4)托,其有害成分的分压强有可能在10~(-5)托。因此我们在排气时,真空系统的静态真空度,在一定的时间内总保持在10~(-5)托以上。过去我们的真空系统采用机械泵和扩散泵,充气时系统的动态真空度为2×10~(-5)托,但实际静态真空度在很短时间内下降到5×10~(-4)托。     

机械泵的返油(节译)

3.机械泵的返油 (原文第一、二两节从略,以下编号顺序仍按原文──校注) 一个设计良好的扩散泵真空系统,即使在扩散泵进口采用高效液氮冷阱、也仍然会出现某种程度的碳氢化物污染。这种污染的根源一般都归因于扩散泵返油、但是实际上在大多数情况下都可以查到机械泵油的痕迹。 考察旋片泵在从大气压下开始工作直到达到其极限压强时在旋片泵扩散泵间联接管道内气流状态所发生的变化可以看出、在粗抽阶段(压强降至1毫巴以前)管路中高密度气流占绝对优势因而阻止了机械泵油向扩散泵方向的返扩散。可是,随着压强的下降,气流变为过渡态,蒸汽分子…     

罗茨泵

一、罗茨泵 罗茨泵(也称为罗茨鼓风机)在真空工艺过程中广泛地被应用。罗茨泵同前级泵 (滑阀泵、水环泵及其它)组合,能使工作压强范围进入中真空(1托至 10-3托),如果两级罗茨泵串联,甚至可以进入高真空。罗茨泵的工作原理允许制成容量很大的抽气设备(100000米3/小时以上)。例如,在相同的工作压力范围内与水蒸汽喷射泵比较,常常是经济的。罗茨泵(见图1)是属于容积泵,在泵壳里,两个形状对称的转子(2)以相反方向而旋转。两个转子的截面积近似八字形且由齿轮驱动而同步回转,因此,经过机壳内壁(3)运动时彼此不接触。转子与机壳及转子之间的间隙有…     

Φ6毫米阳极孔层状分布式溅射离子泵

一、引言为保证贮存环中的束流寿命长达十小时,贮存环中的气压必须低于2×10~(-9)托。但是,贮存环的弯转段及弯转段顺流处存在强烈的同步辐射,辐射光对真空室壁的光电解吸作用,产生了严重的气载。因环中束流能量为800MeV,流强为300mA,辐射引起的气载要比材料热出气产生的气载高1个以上的数量级。这么高的气载,如不及时抽走,就会严重影响束流寿命,使机器不能正常运行。另一方面,贮存环的细长真空管道流导小,集中式抽气泵组     

第十六讲 真空系统的操作与维护

1.2.3.3贮气罐(上接2008年第1期第80页) 小型扩散泵高真空抽气机组通常配置有贮气罐,设置在扩散泵和前级泵之间,贮存扩散泵排出的气体,设置贮气罐的原因有: (1)系统防震的需要 真空系统工作时,某些工艺过程要求严格防震,因此需要在真空室处在工作状态中时,前级机械真空泵在一段时间内停止工作.在这段时间内,扩散泵排出的气体全都贮存在贮气罐中,用贮气罐代替机械泵维持扩散泵的正常工作.     

油扩散泵系统的电离规对前级压强测量的影响

一、序言 当油扩散泵的前级压强测量使电离规工作,极限压强测量用的BA规读数就增大,这种现象营田荣治,金铉佑①曾经碰到过,说他的原因是由于前级压强侧电离规的裂化气体起反扩散引起的。有一位作者在进行希科曼(Hickman)泵的极限压强特性的测量②时也观察到了同样的现象,根据实验条件发现这种现象有极端扩大的趋势。扩散泵一级的系统,其前级压强一般没有用电离规测量的,但是最近在超高真空排气系统惯用的串联扩散泵系统中,似乎主泵的前级压强有时用电离规测量的。在这种场合,为了用BA规正确地测量系统的极限压强,需要弄清各种因素对引起这…     

中国散裂中子源(CSNS)LRBT输运线真空系统

中国散裂中子源(CSNS)质子加速器由产生能量为80Me V的负氢离子直线加速器、直线加速器到环(LRBT)和环到靶(RTBT)的束流输运线、以及积累和加速质子束到1.6Ge V的快循环同步环(RCS)组成,而总长约200米的LRBT段是该加速器的重要组成部分。本文介绍LRBT段真空系统,包括总体布局设计,物理需求,真空参数,关键设备,安装和调试工作;目前,LRBT动态真空在打靶功率50k W时优于2×10~(-6)Pa,满足物理需求,各非标真空设备、真空获得及测量设备等经过2年半的长期运行,稳定可靠无故障。     

上海光源(SSRF)输运线真空系统设计

本文介绍了上海光源高能输运线和低能输运线真空系统设计,包括总体布局,真空盒的结构和真空获得系统.低能输运线由两个弯段和三个直线段组成,高能输运线由五个弯段和四个直线段组成.用有限元方法分析计算了输运线弯段真空盒的大气负载变形,以确定真空盒的形状和尺寸,结果变形量小于0.15 mm.通过模拟输运线全段真空盒的压强分布来优化泵系统的布局,结果表明全线压强小于6×10-6 Pa.因此真空系统的设计方案能满足物理指标和实际工程要求.     

BEPC对撞区真空系统改进

BEPC对撞区真空系统是储存环真空系统中最重要的部分之一,对撞区真空系统的性能直接影响着用于高能物理实验的谱仪探测器的本底,因此提高对撞区的真空度非常重要.本文提出了在靠近对撞点的附近安装NEG泵用于提高对撞区真空度的方案,并且用经典的数学计算方法和蒙特卡洛模拟计算方法预测了安装NEG泵的效果,同时在实验中证明了通过NEG泵改善对撞区真空度的可行性.通过对BEPC对撞区真空系统的改进,使BEPC对撞区静态压强由原来的8×10-8Pa下降到2.7×10-8Pa.