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本文从标准椭圆封头在内压P作用下的受力分析出发 ,对GB150 - 1998《钢制压力容器》中关于椭圆封头开孔补强的有关条款的合理性进行了探讨 ,并提出了作者的建议。 相似文献
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对GB150—1998《钢制压力容器》某些问题的分析 总被引：3，自引：0，他引：3
本文对GB150—98《钢制压力容器》中双相不锈钢00Cr18Ni5Mo3Si2,外压圆筒,焊接头系数,开孔补强,筒体端部,焊接接头,凸形封头的拼板形式等7个问题进行了深入分析并提出了意见和建议。 相似文献
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《压力容器》2004,21(2):1-1
全国锅炉压力容器标准化技术委员会 :你标委会以锅容标委 [2 0 0 3]秘字 2 8号文和锅容标委 [2 0 0 3]秘字 35号文报批的GB15 0— 1998《钢制压力容器》国家标准第 2号修改通知单 ,业经国家标准化管理委员会批准 ,于 2 0 0 4年 4月 1日起实施 ,并在《中国标准化》杂志 2 0 0 4年第 3期上公布。修改单见附件。附件 :GB15 0— 1998《钢制压力容器》国家标准第 2号修改单二○○四年一月十六日附件 :GB1 50— 1 998《钢制压力容器》国家标准第 2号修改单 本修改单经国家标准化管理委员会于 2 0 0 4年 1月 16日批准 ,自 2 0 0 4年 4月 1日… 相似文献
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GB150-89《钢制压力容器》颁发后引起各方面的关注,全国压力容器标准化技术委员会进行了研究并提出了修订意见。本文详细介绍了该标准第十章“制造、检验与验收”的修订意见,并对某些条款的释义做了进一步的说明。 相似文献
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本文介绍了国家标准GB150－89《钢制压力容器》的修订情况,给出了此次修订的修订原则、主要技术内容及对部分修订内容的解释。结合近年来在设计、制造和使用过程中积累的使用经验,讨论了将来GB150及以GB150为核心的标准体系的发展趋势。 相似文献
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关于外压计算曲线所出现的问题 ,我想主要原因是以下两个方面 :1 标准中图 6～ 5曲线是根据16ＭｎＲ的实测拉伸曲线按ＡＳＭＥ推荐的方法处理以后得到的。在弹性段 ,2 0 0℃时采用实测的Ｅ =1 86× 10 5ＭＰａ绘制2 标准中图 6～ 4曲线则是采用ＡＳＭＥ相应材料的曲线 ,经单位换算和安全系数换算后绘制 ,所以在弹性段 ,2 6 0℃时采用了ＡＳＭＥ原图中Ｅ =1 86× 10 5ＭＰａ。因为来源不同 ,造成了数值上的差异 ,再加上绘图中所出现的偏差 ,因此 ,采用不同的计算图 ,其结果就不同的。按文中所提出的计算例 ,对于设计温度为Ｔ =2 0 0℃ ,圆筒… 相似文献
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本文对GB150—89《钢制压力容器》实施中所涉及的焊接试板的拉伸、弯曲、冲击试验以及焊接返修工艺评定等问题进行解释。 相似文献
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国标《钢制压力容器》已于1988年9月1日颁布实行。其中第十章(制造部分)取代了原JB741-80“钢制焊接压力容器技术条件”、JB754-80“多层压力容器技术条件”、JB2532-80“热套压力容器技术条件”等三个产品技术条件。对于新国标第十章,各地读者十分关注,提出了许多具体问题要求本刊协助反映和解答,为此,我们择出24个问题,请国标第十章编制者机电部通用机械研究所李景辰高级工程师作出解答。 相似文献
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对GB150-1998中关于压力试验一些规定的讨论 总被引：3，自引：0，他引：3
本文对压力容器耐压试验的目的、试验压力的确定及试验时筒壁应力的校核等几个问题进行了讨论 ,在综合分析不同观点的基础上 ,阐述了笔者的个人观点 相似文献
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容器上开孔后，必须充分考虑开孔补强问题。本文介绍了GB150与ASME规范关于开孔补强的异同，并就其中的一些问题进行了探讨。 相似文献
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应用数理统计知识,构建了超高压容器爆破压力计算公式精度的比较方法,基于实测爆破压力范围220.7～1 326.3 MPa的试验数据,对流变应力公式与福贝尔公式的精度进行了分析比较。研究表明:在显著度为0. 05时,实测爆破压力与两个公式理论值之比基本符合正态分布的随机变量;在双侧置信度为98%时,两个随机变量的分布参数无显著差异,可视为同一个符合正态分布的随机变量;该随机变量的均值位于1. 004 4～1. 047 2之间,标准差位于0. 061 24～0. 107 8之间,变异系数位于0. 058 48～0. 107 3之间;若设计压力不低于100 MPa,流变应力公式与福贝尔公式的精度无显著差异。 相似文献
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压力容器设计中有关问题的讨论 总被引：6，自引：0，他引：6
GBl50-1998《钢制压力容器》实施以来，标准的使用者相继提出了一些标准使用过程中出现的问题，有些是使用者对标准理解的偏差，有些是值得讨论的问题。本文将重点讨论设计中的一些问题。 相似文献
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