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针对延边电网与主系统联网线路的输电能力问题 ,通过潮流计算和稳定计算 ,分析了架设按 5 0 0 k V设计、先以 2 2 0 k V 2回运行的包敦联网线路后延边电网的受电和送电能力 ,以及在将 2回 2 2 0 k V线路升压为 1回5 0 0 k V线路运行后延边电网的受电和送电能力。 相似文献
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应福州电饭锅总厂的要求,笔者为该厂设计了一台电饭锅接地电阻测试台。该测试台结构简单,投产以来,运行正常,单班产量1000台。现介绍如下: 一、测量接地电阻线路上图为测量接地电阻的具体线路,线路中各参数如下: V_1、V_2 44L1V/15V LMZ 电流互感器30/5 A_1 44L1A30/5 B_1 0.5KVA B_2 300VA R 0.1Ω,300W 1C CJ101~5 ~220V XK 行程开关 K_1 开关 QA、TA按钮开关 S 电饭锅 DW 双向稳压管 相似文献
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上海"2.19"500 kV系统事故保护动作分析 总被引:3,自引:0,他引:3
2 0 0 2年 2月 1 9日 ,上海 5 0 0 k V南桥变电站由于站内监控系统 P1 3故障 ,导致断路器频繁分合闸 ,且造成线路和变压器保护跳闸 ,最终出现杨高 2 2 0 k V系统与 5 0 0 k V系统解列、南桥 5 0 0 k V系统通过一回 5 0 0k V线路与系统相联的异常事故。通过故障录波文件 ,并结合现场试验 ,对“2 .1 9”事故的整个过程中继电保护的动作行为进行了分析 ,为事故分析和总结提供了重要依据 相似文献
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1998~ 1 999年上海地区雷电活动强烈 ,1 998年 8月 1 6日晚上雷击持续 3个小时 ,直接雷超过3 0次 ,3 5 k V线路的雷击频繁跳闸 ,且较多的雷击部位是在 3 5 k V线路合成绝缘子处。1 实际雷击情况1 998、1 999年我所 3 5 k V线路合成绝缘子遭雷击情况见表 1。由表 1中可见 ,1 998~ 1 999年3 5 k V线路共遭雷击 1 2次 ,重合成功 1 1次 ,占91 .6% ,重合不成功 1次 ,占 8.4%。1 2起雷击中 ,雷击导致合成绝缘子闪络 1 0次 ,占 83 .3 % ,雷击故障率较高。对于这 1 0次雷击 ,事故后经检查和分析 ,发现有 3起为横担式合成绝缘子的铁颈处铝包带和… 相似文献
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采用PSCAD/EMTDC建立了±800 k V/500 k V交直流混联输电线路反击耐雷水平仿真模型,讨论了杆塔接地电阻、绝缘子片数、雷电流波形、杆塔高度、避雷器变化对耐雷水平的影响,着重从分流系数的角度分析了接地电阻影响反击耐雷水平的原因,比较了±800 k V/500 k V交直流混联输电线路和500 k V同塔双回线路、±800 k V直流线路的反击耐雷水平。理论分析表明:在交直流混联线路中,±800 k V线路的反击耐雷水平是其交流500 k V线路的2倍以上;反击耐雷水平在接地电阻为某一定值时急剧降低;交直流混联线路中,交流线路和直流线路的反击耐雷水平分别大于单独500 k V同塔双回线路、±800 k V直流线路。 相似文献
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2002年9月26日,我公司220kV线路故障录波器启动。经查看,是由线路B相电压过高引起的。电压的数值为64V(故障录波器过电压定值为63.5V)。此时,用万用表对线路电压进行测量,结果是以、‰、%三相对地电压分别为60.1V、64.0V、60.2V。同时,对另一线路和母线电压进行测量,结果是UA、UB、UC三相对地电压分别为60.1V、60.09V、60.2V。从这些数据来看,可以初步断定线路B相电压互感器有问题。 相似文献
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500kV线路型避雷器雷电过电压的保护性能 总被引:1,自引:2,他引:1
研究了安装线路型避雷器后 ,5 0 0 k V线路在雷电反击和绕击情况下的雷击保护范围问题 ,结果认为线路型避雷器的雷电保护范围仅为其安装塔本身。 相似文献
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<正>1线路基本情况广东汕尾供电局运维的220k V海河甲、乙线于2013年11月21日投产,220k V海河甲线与220k V海河乙线全线同塔架设,两回线路互为备用。线路由220k V海丰站至河浦牵引站(为厦深铁路牵引站),全线为架空线路,长度为19.023km,共50基杆塔,其中耐张塔28基,直线塔22基。双回线路垂直排列,海河甲线上、中、下相分别为C、B、A相,海河乙线上、中、下相分别为A、B、C相。牵引 相似文献
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随着我国电网的飞速发展 ,大量的 5 0 0 k V、2 2 0 k V线路投入运行 ,这些线路电压等级高 ,输送功率大 ,一旦发生故障必须保证瞬时切除 ,纵联保护作为能全线快速切除故障的保护 ,得到了广泛的应用。以前的线路纵联保护一般为专用收发讯机 ,需要专用的频率和相序 ,独占了宝贵的 相似文献
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为研究输电线路中空载合闸产生的过电压影响因素,以一条500 k V输电线路为研究对象,分析了断路器合闸空载线路时产生过电压的机理,并利用ATP-EMTP软件,建立基于频率的J.MARTI型等值线路分布参数仿真模型,对500 k V输电线路的合闸过电压进行了仿真分析。 相似文献
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为提高±660 k V电压等级直流输电线路的耐雷水平,通过对线路避雷器基本要求和结构型式的研究,从额定电压、直流参考电压、雷电冲击残压、通流容量、压力释放能力、绝缘配合和串联间隙距离等方面对±660 k V直流输电线路避雷器的关键参数进行了设计计算和试验验证,成功研制了±660 k V直流输电线路避雷器,并设计了线路避雷器的支架支撑式安装方式。研究结果表明:线路避雷器的额定电压应为±800 k V,直流参考电压应≥800k V,标称放电电流应为30 k A,雷电冲击残压应≤1 583 k V,波形为1.2/50μs的正极性雷电冲击50%放电电压应≤2 600 k V,串联间隙距离应为(1 900±100)mm,2 ms方波通流容量应为2 k A。研制的±660 k V直流输电线路避雷器已在±660 k V银川—山东直流输电线路(简称银东线)挂网应用,积累了±660 k V直流输电线路避雷器的挂网运行经验,为大规模批量应用提供了依据。 相似文献
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《高压电器》2016,(2):178-184
雷击是影响±500 k V直流架空输电线路运行的重要因素,±500 k V直流线路避雷器的挂网试运行成功,为直流线路防雷改造提供了有效技术手段,但大规模的工程应用仍是空白。笔者结合±500 k V江城线直流线路避雷器安装项目,研究了±500 k V直流线路避雷器选型、选点原则,给出了不同塔型下直流线路避雷器的安装方案,并提出直线塔宜采用悬挂式安装方案,耐张塔宜采用地面支柱式安装方案。运行数据表明,笔者提出的±500 k V直流线路避雷器选型、选点原则防雷改造效果明显,安装方案达到线路安全运行要求,对±500 k V直流线路避雷器的推广应用和在运直流线路防雷改造工作具有重要的实践和借鉴意义。 相似文献
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带电作业是保证输电线路安全运行、提高供电可靠性的重要手段,±800 k V特高压输电线路带电作业工器具在现场实际操作过程中具有很大改进空间。阐述了±800 k V特高压输电线路带电作业工器具应用现状、改进必要性、改进情况及应用效果等,为其他特高压输电线路带电作业工器具优化改进提供了借鉴。 相似文献
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330kV紧凑型线路V型合成绝缘子的荷载性能研究 总被引:5,自引:0,他引:5
V型合成绝缘子串是紧凑型线路的重要组成部分,具有重量轻、易清洗、抗拉强度高的优点以及稳定的后屈曲抗压能力。文中主要目的是研究330kV紧凑型线路中V型合成绝缘子串的力学荷载特性。首先基于大挠度理论分析了受压V型合成绝缘子的力学特性,并根据大屈曲试验确定了合成绝缘子破坏时对应的轴向压缩量以及对应该压缩量的破坏应力,然后进行V型合成绝缘子串的力学荷载试验,研究了夹角变化过程中,位移、轴向压缩量以及最大应力随载荷比的变化关系,确定了紧凑型线路设计时优先选用的V型串夹角,为紧凑型线路设计提供理论指导。最后,基于文中的理论分析和试验结果,确定天成330kV紧凑型线路设计中选用65°作为V型合成绝缘子串夹角。 相似文献