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1.
王耀明 《中国制造业信息化》1985,(6)
一、前言大双冲天炉熔炼铁水在国内已得到广泛应用。近几年来,我国很多单位在这方面进行了一系列的研究。大双炉由上、下二排风口送风入炉。下排风口进风阻力由下排风口阻力,上、下排风口间及上排风口以上散料层阻力三部分组成。风口比越小,风口阻力相对两排风口间散料层阻力就越大。由于进风量受多种因素影响,因而熔炼时用两排风口截面比来控制上、下排风量分配比,必然会影响炉内燃烧 相似文献
2.
李孝镐 《机械工人(冷加工)》1973,(6)
我厂φ500毫米酸性冷风三排风口冲天炉,主要熔炼可锻铸铁,有时也熔炼球墨铸铁、孕育铸铁和普通灰口铸铁。根据熔炼可锻铸铁等高质量铸铁的要求,冲天炉各排风口的各个风口的进风要求均匀,以使炉料均匀下落,从而使铁水化学成分均匀,稳定。为便于修炉,应使冲天炉的熔化带在每次熔炼后,炉衬受侵蚀情况大体一致。 相似文献
3.
周到 《机械工人(热加工)》1960,(5)
我厂原有二吨直筒形冲天炉,内径为φ600毫米,有效高度3.3公尺。风口尺寸: 主风口φ40毫米斜度5° 4个二排风口φ30毫米斜度10° 4个三排风口φ30毫米斜度15° 4个改进有以下两点: 1.将直筒形改为曲线炉型其尺寸见图5。 2.增添一个二次风带进行二次送风。第一排风口φ20毫米斜度15° 8个; 第二排风口φ20毫米斜度10°,8个第三排风口φ20毫米 相似文献
4.
《机械工人(热加工)》1960,(5)
該厂所用的是內径600毫米的三节炉,在前爐上装了废气回气管,通到頂热风带。在主风带上面接了12根管子,分成两排作为二次风口。炉身上还裝有预热空气的风套,鼓风机鼓入的冷风经此套預热后进入主风带。 爐子的主要数据如下(参看图3):炉子內径 600毫米主风口排数 2排每排风口只数 3只第一排风口φ50毫米第二排风口 37毫米主风口角度 15°二次风口只数 12只二次风口直径φ25毫米回气口只数 6只 相似文献
5.
《机械工人(热加工)》1960,(5)
温州电机厂的冲天爐沒有前爐。內径510毫米,主风带有两排风口,每排 4只。第一排风口直径φ32,斜度15°,第二排风口直径φ19,斜度20°。第一排风口至炉缸为550毫米。炉子配有叶氏5号鼓风机,风压800毫米水柱,风量27.5米~3/分。他們在推广沈阳通用厂的經驗以后,在主风带上装了一个二次风带,也有两排风口,上排四个,直径φ14,向下斜15°,下排风口八个直径φ14,向下斜20°,二次风带另用一鼓风机送风,风压400毫米水柱风量13米~3 相似文献
6.
谭岳云 《机械工人(热加工)》1991,(3):5-8
冲天炉由于风口风速不等和炉料布料不均所造成韵炉膛内布风不均匀问题,半个多世纪以来,一直没有取得突破性的进展。而大间距两排风口冲天炉问世以来,其两排风口进风量不能按比例分配也是众所关注的难题。 要使炉膛内送风均匀,就要求同排各风口的进风量相等,同排风口的截面又是相同的,这就要求同样风口的进风速度相等,而这只有在风箱内各截 相似文献
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8.
9.
马自忠 《机械工人(热加工)》1984,(7)
为了提高熔炼质量,我们将一台2吨/小时多排小风口热风冲天炉改成“大排距双层送风”冲天炉,改炉前后各工艺参数和基本炉型见表1和下图。为了保证每排风口能以一定的风量进行供风,我们采用了双风带,并进行了风量分配比的调整,先后用了倒60/40等50/50、顺40/60三种方式进行送风。在使用劣质焦(固定碳69~7 7%、灰分14.8%、挥发物1.4%、含s量 相似文献
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一、结构及底焦燃烧特点倒大双冲天炉是根据我国焦炭条件发展起来的一种炉型。与国外类似炉型的区别是,具有一个风带和风口截面积分配比的倒置。研究表明:当第二排风口截面积与第一排风口截面积的比在60:40~70:30范围内变动时,每排风口的入炉风量比可以与截面积之比相等。因此,实践中可以用调整风口截面积大小的办法来调整和控制每排风口的入炉风量。表1是这种炉型的结构特点及它的主要结构参数。 相似文献
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12.
《机械设计》2015,(9)
基于三维定常可压缩N-S方程和Realizable k-ε双方程湍流模型,采用有限体积法对空气动力制动风翼板气动干扰效应规律进行了研究,结合某高速列车车型,分别对列车安装两排风翼板和三排风翼板两种情况进行研究,在每种情况下通过调整风翼板之间的轴向间距进行多工况对比分析。结果表明:当两排风翼板轴向间距不断增大时,后排风翼板产生的制动阻力逐渐增大,气动干扰效应不断减弱;当两排风翼板的轴向间距小于15 m时,前排风翼板对后排风翼板的气动干扰明显,当两排风翼板轴向间距超过20 m后,气动干扰效应基本消失;在消除前排风翼板对后排风翼板气动干扰的前提下,第2排风翼板产生的制动阻力相对第1排下降明显,第3排风翼板产生的制动阻力相对第2排下降幅度变缓,第2排风翼板和第3排风翼板产生的制动阻力相对第1排均较小。 相似文献
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14.
史佩尧 《机械工人(热加工)》1994,(2)
一般来说,冲天炉在修炉时要求维持熔化带、风口区的炉膛直径,保持风口的原定大小,使熔化状况趋于稳定、正常。 我厂的5t倒大双冲天炉在熔炼过程中,因炉壁 相似文献
15.
沈耀东 《机械工人(热加工)》1978,(4)
我厂铸工车间在市“改炉节焦”会议的推动下,对炉型和风口作了改进,并在操作上精心修炉,精心备料,精心操作。总焦铁比1∶13.8,铁水温度1430~1470℃,获得了良好效果,现简介如下: 一、结构工艺参数(见图) 炉膛最大直径:φ820毫米, 主风口区直径:φ560毫米; 第一排风口区直径:φ520米; 炉胆上下口直径:φ650/φ750毫米; 加料口处直径:φ550毫米; 炉缸高度:250毫米; 相似文献
16.
朱松林 《机械工人(热加工)》1984,(2)
卡腰冲天炉是目前我国铸造行业中在现有条件下能获得高温、优质铁水的先进炉型之一,其熔炼指标先进,平均铁水温度(出铁槽)可达1450~1500℃,硅烧损小于15%,锰烧损小于20%,炉渣中氧化铁含量小于8%,故在全国各地都得到广泛的推广应用。由于其炉膛形状、风口结构(卡腰、二排短间距大斜度风口)不同于其他炉型(见图1),如 相似文献
17.
用密闭式φ900mm冲天炉作试验。该炉系连续出铁、出渣,由单独送风系统进行二次鼓风。有30~40%的连续风流经6只二次鼓风的φ110mm风口。这6只风口高出主风口800mm,其作用是在操作进行过程中烧完CO、抑制CO_2还原反应。同时,有60~70%的脉冲鼓风经下排6只φ90mm风口。风流的中止与否,由定期开关的风管来控制。该风管与冲天炉下排风口的集流风圈相连。用专门设计的风流调节器作为锁闭机构,其规范是:脉冲10~100秒,间歇1~10秒。试验时所用的规范:鼓风10~30秒,间歇1~6秒,风量总计为5000m~3/h(150~200℃热风),两个集流风圈内的风压P为8kPa。结果表明,冲天炉生产率增长10~15%。在主风口鼓风停止期间(间歇冲程), 相似文献
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管道刮板输送机运行阻力主要由散料重力及对管道的侧压力引起,经研究该侧压力呈曲线分布。分析散料重力压力及由重力压力引起的侧压力在管道的分布情况,得到侧压力计算简化公式,并导出了运行阻力计算公式,为管道刮板输送机的设计提供理论依据。 相似文献