热处理工艺对电弧增材制造ZL114A铝合金耐蚀性能的影响

为了研究热处理工艺对电弧增材制造ZL114A铝合金耐蚀行为的影响,采用光学显微镜和附带能谱仪的扫描电子显微镜分析了第二相的形貌及成分,并采用电化学工作站测试了铝合金的腐蚀行为.结果表明：经过固溶和时效处理后,ZL114A铝合金的组织主要由α-(Al)基体、共晶Si和Mg₂Si相组成.当在540℃固溶处理时,随着固溶时间从2 h增加到14 h,合金中共晶硅相逐渐转变为球状.经过14 h的固溶处理后,合金表现出很强的钝化能力.合金经过时效处理后,随着时效时间从4 h增加到12 h,晶内析出的共晶硅和Mg₂Si相数量逐渐增多,合金耐蚀性能降低.     

热处理对挤压变形AM50镁合金疲劳行为的影响

采用低周疲劳试验研究了固溶处理和时效处理对挤压变形AM50镁合金在疲劳加载条件下的变形行为和疲劳寿命的影响.结果表明，固溶和时效处理均可改变挤压变形AM50镁合金的循环应力响应行为和循环应力-应变行为，并降低挤压变形AM50镁合金的循环应变硬化指数和循环强度系数；在高的外加总应变幅下，固溶和时效处理可以提高挤压变形AM50镁合金的疲劳寿命，但当外加总应变幅较低时，固溶和时效处理则降低挤压变形AM50镁合金的疲劳寿命；固溶处理将抑制挤压变形AM50镁合金在疲劳变形期间发生动态应变时效.     

Al-6Zn-2Mg-2Cu合金热处理后的拉伸与晶间腐蚀性能

为了研究不同时效处理对Al-6Zn-2Mg-2Cu合金性能的影响,研究了强化固溶后T6和T76时效处理对Al-6Zn-2M g-2Cu合金硬度、拉伸性能与晶间腐蚀性能的影响.结果表明,强化固溶后与经过T6时效处理的合金相比,T76时效处理后合金的硬度并无明显变化,但合金的抗拉强度下降了4.39%,伸长率则明显上升.经T6和T76时效处理后,合金的晶间腐蚀等级均为4级.两种时效状态下合金腐蚀速率均在0~1.5 h范围内急剧增大,之后开始下降.经过强化固溶与T76时效处理后,合金的抗晶间腐蚀性能得到明显改善.     

热处理对Inconel718镍基合金组织及耐蚀性能的影响

研究了Inconel718合金在940¹ 000℃固溶以及固溶+时效处理(720℃保温8 h后经50℃/h冷却到620℃保温8 h)后的组织及性能之间关系。结果表明,固溶处理后合金的硬度随着温度的升高而减小。固溶+时效处理后合金的硬度随着温度的升高先是增大再减小,到980℃时达到最大值,且硬度值比仅固溶处理的增加约1倍。在用H2SO4溶液调节pH值(pH=3)的体积分数为5%Na2SO4酸性溶液中测试极化曲线和交流阻抗,结果表明,固溶+时效处理样品的耐蚀性比仅固溶处理的差。在模拟高温高压H2S/CO2应力腐蚀环境试验测试结果表明,固溶处理和固溶+时效处理的样品耐H2S/CO2应力腐蚀性能均较好。     

球磨时间对机械合金化Mg-2Mn合金耐蚀性的影响

为研究球磨时间对机械合金化Mg-Mn合金耐蚀性能的影响,采用机械合金化及热压法制备Mn质量分数为2%,球磨时间分别为10 h和50 h的Mg-2Mn合金.对比研究不同球磨时间的Mg-2Mn合金的显微组织和在模拟体液中的腐蚀行为.球磨时间为50 h的Mg-2Mn合金晶粒细化程度明显高于球磨时间为10 h的Mg-2Mn合金.在模拟体液中动电位极化后,Mg-2Mn(10 h)合金腐蚀电位接近-1.28 V,Mg-2Mn(50 h)合金的腐蚀电位接近-0.4 V,对比发现Mg-2Mn(50 h)合金的腐蚀电位高,耐蚀性能好.在模拟体液浸泡实验时,不同球磨时间的Mg-2Mn合金的失重均较大,且随着浸泡时间延长,失重率下降,4 h后失重率下降明显,特别是Mg-2Mn(50 h)合金的失重率几乎不变.Mg-2Mn(10 h)合金浸泡10 h的平均腐蚀速度明显大于Mg-2Mn(50 h)合金,球磨时间为50 h的Mg-2Mn合金耐蚀性好于球磨时间为10 h的Mg-2Mn合金.     

时效态Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Sc合金的组织与疲劳性能

为了研究时效处理对Al-7.2Zn-2.5Mg-1.5Cu-0.08Zr-0.12Sc合金的组织与疲劳性能的影响,利用透射电子显微镜对合金的显微组织进行了观察分析,并针对不同时效状态的合金进行了低周疲劳实验.结果表明,经过150℃×6 h时效处理后,合金晶内析出相较少,晶界无析出相;经过150℃×36 h时效处理后,合金晶内析出相较为细小,并呈弥散分布,同时晶界析出断续分布的平衡相,并存在晶界无析出带;经过150℃×48 h时效处理后,合金的析出相均已长大,且晶界无析出带发生宽化.经过150℃×36 h时效处理后的合金,表现出了较高的循环变形抗力与较长的低周疲劳寿命;不同时效状态合金的塑性应变幅、弹性应变幅与载荷反向周次之间,以及循环应力幅与塑性应变幅之间均呈线性关系.     

Co对Fe-Mo-P-C-B-Si块状金属玻璃化学腐蚀行为的影响

研究了块状金属玻璃(Fe1-x,Cox)76Mo4(P0.45C0.2B0.2Si0.15)20(76x=0、10和20)的化学腐蚀行为.利用电化学腐蚀实验的方法,考察了该Fe基决状金属玻璃在不同浓度的HCl溶液中的极化电位和极化电流,从所测得的电化学极化曲线分析了其电化腐蚀特征;并采用失重法测定了该金属玻璃在不同浓度的HCl溶液中的腐蚀速率,腐蚀率低于0.08 g·m-2·h-1.结果表明:所研究的Fe基块状金属玻璃合金系在HCl溶液中具有优异的耐蚀性;并且随着Co含量的增加,相应的金属玻璃的耐腐蚀性能也进一步提高.     

热挤压对AM50-1%Gd合金组织与性能的影响

针对镁合金高温力学性能差的问题,通过采用热挤压、时效处理、力学性能测试及组织形貌观察等方法,研究了热挤压处理对AM50-1%Gd合金组织与性能的影响.结果表明：AM50-1%Gd合金组织结构由α Mg、Mg₁₇Al₁₂和Mg₂Gd相组成.热挤压可明显提高AM50-1%Gd合金的抗拉强度和屈服强度,并随着挤压温度的降低,合金的强度值增大.而经时效处理后,挤压态合金在室温及高温的抗拉强度和屈服强度可再次提高.挤压态AM50-1%Gd合金中的细小晶粒来自于热挤压期间发生的动态再结晶,热挤压能提高合金抗拉强度的主要原因是形变强化和细晶强化,而细晶强化和细小第二相沿晶界弥散析出是时效态合金综合力学性能好的主要原因.     

挤压变形AM30镁合金的循环变形行为

为了深入理解挤压变形AM30镁合金在低周疲劳加载条件下的循环应力响应行为和循环应力-应变行为,针对挤压态以及经过固溶处理和固溶+时效处理的挤压变形AM30镁合金进行了应变控制的室温疲劳试验.结果表明,不同加工处理状态的挤压变形AM30镁合金在疲劳变形期间可呈现循环应变硬化和稳定的循环应力响应行为; 不同加工处理状态的挤压变形AM30镁合金的循环应力幅与塑性应变幅之间呈线性关系,且固溶处理和固溶+时效处理均可提高挤压变形AM30镁合金的循环强度系数和循环应变硬化指数; 在较高的外加总应变幅下,不同加工处理状态的挤压变形AM30镁合金均表现出典型的拉-压不对称循环变形行为.     

含水率对X70钢在鹰潭酸性土壤中腐蚀行为的影响

采用极化曲线、交流阻抗等技术对含水率在13% ～40%的X70钢腐蚀行为进行研究.结果表明,随着土壤中含水率的增加,X70钢在鹰潭酸性土中腐蚀速率增加,含水率达到饱和时腐蚀速率达到最大;腐蚀形态由局部腐蚀发展到全面腐蚀;含水率为13%时, 阴极反应为吸氧反应,随着含水率的增加,H 和氧共同参与阴极反应.土壤中的含水率与pH值共同作用影响X70钢电化学行为.X70钢在鹰潭酸性土壤中的耐蚀性较差.     

Corrosion protection of AM50 magnesium alloy by Nafion/DMSO organic coatings

The effectiveness of the corrosion protection of Nafion/Dimethysulfoxid （DMSO） organic coatings for AM50 magnesium alloy prepared by simple immersion and heat treatment was investigated. Its corrosion resistance and morphologies of the Nafion/DMSO organic coatings were studied by electrochemical corrosion testing and optical microscopy. The results show that Nafion/DMSO organic coatings can improve the corrosion resistance of AM50 magnesium alloy effectively. Also, the corrosion resistance increases with the surface density of the organic coatings.     

Cl^-浓度和pH值对AZ31镁合金腐蚀行为的影响

研究了AZ31镁合金在不同Cl^-浓度和pH值的NaCI溶液中的腐蚀行为,从腐蚀形貌和腐蚀速率等方面对其进行了定性和定量描述。并对其腐蚀机理进行了探讨。经NaCl溶液腐蚀的AZ31镁合金呈现出明显的点蚀特征。随着Cl^-浓度的增大,金属的阳极溶解和局部腐蚀加剧,AZ31镁合金的腐蚀速率也急剧增加,腐蚀程度加重。同时,溶液pH值的增大有利于AZ31铁合金表面形成更稳定的Mg（OH）2钝化膜。于是,随着溶液pH值从7增大到12,AZ31镁合金的腐蚀速率减小,耐腐蚀性能增强。     

表面活性剂对镁合金基体上的非铬化镀镍涂层的腐蚀特性的作用

在镁合金AZ91D化学沉积了镍涂层,研究了非铬化预处理及表面活性物质对涂层腐蚀特性的影响。通过盐水试验(1mol/L HCl)和电化学极化试验(3.5%NaCl)检测了腐蚀性能。试验表明:化镀镍溶液中添加的表面活性剂可提高镁合金镍涂层上的抗腐蚀能力。此外,表面平整均匀的纳米和非晶相涂层提高了其抗腐蚀能力。极化试验表明,其腐蚀电位向正方转移,且腐蚀电流密度减低。浸泡试验和电化学极化试验都表明阳离子表面活化剂具有更好的提高抗腐蚀性能的作用。     

镁合金与Q235钢在罐底水溶液下的电偶腐蚀行为

利用浸泡实验、电化学测试和微观形貌观测研究大榭油库罐底水模拟溶液下镁合金与Q235钢体系的电偶腐蚀行为,对比研究不同Sc/Sa (阴/阳极面积比)对镁合金/Q235钢电偶腐蚀的影响,探明Sc/Sa与腐蚀速率的关系,并拟合成曲线和表达式.结果表明,当电极阴极面积不变时,随着Sc/Sa的增加,镁合金阳极的腐蚀速率大幅度增加...     

高温高应变率下AM60B镁合金力学性能及失效行为

为了研究镁合金在高温、高应变速率下的变形行为及失效机制,采用分离式Hopkinson压杆在应变速率为1 600~4 500 s^-1、温度为27~150 ℃范围内,对真空压铸AM60B镁合金进行了动态压缩实验,并采用金相显微镜和扫描电子显微镜对压缩后的组织进行了观察.结果表明:在所测试的应变范围内,随着应变率的提高,应力-应变曲线均呈现上升趋势,且最大应变也随之增加,表现出正应变率强化效应.在150 ℃时真空压铸AM60B镁合金变形能力最好; 50 ℃时断裂强度最高.真空压铸AM60B镁合金在高温及高应变率下的断裂方式为以解理断裂为主并伴有韧性断裂的混合断裂方式.当变形温度低于150 ℃时,真空压铸AM60B镁合金在高应变率压缩下的变形机制主要是滑移.     

镁合金AM60表面改性及其在Hank's溶液中的腐蚀

采用等离子喷涂TiO2对镁合金AM60进行表面改性,利用扫描电子显微镜和能谱发现分别观察了涂层结构,分析了其化学成分,通过表面纳米划痕实验研究了涂层的力学性能,用动电位电化学方法测量镁合金及其涂层的腐蚀性能.研究表明:AM60镁合金表面等离子热喷涂TiO2涂层具有多孔的陶瓷结构,存在鳞片状和菜花状/珊瑚状2种形貌,涂层鳞片状部位氧含量要高于菜花状部位的氧含量,涂层的显微硬度的平均值为886 HV,划痕实验表明涂层与基体结合良好,封闭后的涂层明显地提高了镁合金在Hank's溶液中的耐蚀性能.     

Effect of Aging on Fracture Toughness and Stress Corrosion Cracking Resistance of Forged 7475 Aluminum Alloy

The effects of two-stage aging and retrogression and reaging heat treatment on the fracture toughness and stress corrosion cracking resistance of 7475 alloy were studied. The fracture toughness, conductivity and strength of samples of nine groups under duplex aging conditions and three retrogression and reaging heat treatments were also measured. Incorporating the microstructure and property, we found that when the condition of the first order aging kept identical, the fracture toughness and stress corrosion cracking resistance increase with aging time and the second aging temperature. The optimal treatment conditions are （ 115℃×7h ＋ 185 ℃×13h） among all tested two-stage aging treatments. Although the 7475 alloy treated by RRA method shows the highest strength and its stress corrosion cracking resistance after twenty minutes retrogression can also reach the same level as those by the optimal treatment of （115℃×7h＋ 185℃×13h ）, the fracture toughness is even low.