150m~3/h空分设备三项增产节约的改造

介绍KFS-860-Ⅱ型空分设备,纯化器再生气源由纯氮改由罗茨鼓风机来的空气,年节电约50万度;5L型空压机用尼龙6活塞环改为无油润滑,保证了设备“安稳长”运转;纯化器吹冷时冷氮气改走旁通管,大大缩短吹冷时间,延长加热炉寿命。图2。     

“150”纯化器电炉增加吹冷旁路

<正>我厂的KFS－860－1型空分设备的空气净化部分,自碱洗-干燥流程改为分子筛纯化器后,自制的45■电加热炉经常烧坏。为了保护电加热炉,我们对电加热炉的工艺配管进行了改装。这就是将分子筛吸附器再生用加热气体和吹冷气体分两路走,亦即吹冷气体不经过电加热炉而从另一专用管路直接进入分子筛吸附器。我们称此专用管路为“分子筛吹冷旁路”增加吹冷旁路以后的电     

分子筛纯化器温度曲线的观察与分析

本文通过仔细观察分子筛纯化器在吸附和再生过程中温度变化所形成的曲线,分析了形成各种形状的原因,并特别指出在冷吹阶段出现“二次峰值”现象是分子筛床层不平整的典型特征。图3。     

制氧工问题解答(五则)

1 .问 :×厂有一台 15 0ｍ3/ｈ制氧机 ,分子筛纯化器切换后 ,产品氧纯度受到影响 ,约 1小时才恢复正常 ,周而复始 ,操作方法与以往相同 ,请问为什么 ?(唐山××厂问 )答 :空分设备因分子筛吸附器 (下称纯化器 )的切换引起塔压力波动 ,液面上升 ,操作忙乱 ,从而影响产品纯度 ,这是常见现象。但绝不会 1小时才能恢复正常 ,原因很简单 ,是阀门被分子筛粉末卡住而漏 ,过滤器被部分堵塞所致。阀门微漏危害很大 ,会影响加热再生系统失常 ,加温时间拉长 ,吹冷时间不足 ,使纯化器不能及时倒换或匆忙切换 ;以致使出分子筛纯化器空气温度升高 ,热端温…     

两步再生法在“150”纯化器上的应用

介绍150Nm3/h制氧机纯化器采用“吹冷－加热－吹冷”两步再生法的情况及优点。再生能耗测定,切换时间延至24h,能耗为老方法的25．7~33%。图1表3。     

多联引射器双温制冷系统的模拟研究

建立了多联引射器跨临界CO2双温制冷系统集总参数模型,并采用Matlab调用Refprop软件进行编程。对不同工况条件下的系统性能进行了模拟研究,分析了气冷器出口参数对系统性能的影响。模拟结果表明:在相同工况下,受气冷器出口温度的影响,系统制冷量及COP呈先增加后逐渐减少趋势,且气冷器出口压力越高,系统制冷量及COP峰值所对应的气冷器出口温度也越高;在相同工况下,受气冷器出口压力的影响,系统制冷量呈逐渐增加趋势,且在较高气冷器出口温度下,系统COP随气冷器出口压力的升高呈先升高后降低趋势,系统存在最佳气冷器出口压力,此时COP取得最大值。     

22000m~3/h空分设备分子筛纯化系统蒸汽加热器泄漏分析和处理

22000 m3/h空分设备分子筛纯化系统蒸汽加热器泄漏造成分子筛受潮、吸附能力下降,出口空气中二氧化碳含量增大,主冷液氧中碳氢化合物含量波动,对空分设备长周期稳定运行构成威胁。通过调整分子筛吸附器运行周期,更新蒸汽加热器内件以及改造空气预冷系统,使分子筛吸附器出口空气中二氧化碳含量达标,主冷液氧中碳氢化合物含量稳定,从而保证了空分设备长周期安全生产。     

蓄冷平板相变换热器凝固传热特性研究

本文建立了蓄冷平板相变换器中蓄冷平板单体凝固过程变化规律的数理模型,并用一种简便方法求解了凝固过程非稳态移动界面传热问题。获得了有关传热速率,、界面移动,载冷剂出口温度的变化规律,讨论了蓄冷平板相变换热器的传热特性。     

武钢“30000”空分设备应用浦江13X分子筛替代进口分子筛获得成功

<正>武钢氧气厂 30000 m3/h 空分设备(E台)为德国林德公司提供,1992年7月投入运行。其分子筛纯化器为卧式圆柱形,内充分子筛和活性氧化铝,分两层装入。活性氧化铝床层高200mm,用于吸附加工空气中的大部分水分,分子筛床层高650mm,用于吸附加工空气中的二氧化碳、剩余水分及大部分碳氢化合物。能从分子筛床层两边(即圆柱形筒体两头)的人孔进行充填和更换。运行时两只纯化器轮流切换使用,总运行时间1．9小时,加热时间0．55小时,冷吹时间1．05小时。     

50m~3/h制氧机纯化器再生管路改造

<正>我厂有一套 50m3/h制氧机,于1976年安装投产。由于再生氮气管安装在支路上,使氮气进纯化器阻力加大,造成分子筛再生出口温度达不到要求,吸附能力下降。后我们改成硅碳棒型电炉,但也经常烧坏,且加温时间一般在7小时左右,每到雨季还要10小时,出口温度只能达到70℃,无法定时切换分子筛,分馏塔也难以正常生产。曾在电炉前加装鼓风机,和提     

逆流填料式溶液除湿器性能的数值模拟

对溶液除湿器中传热传质过程进行热力学分析,根据除湿塔的结构及溶液与空气的流动方式,建立除湿器的热质交换物理和数学模型,模拟计算除湿器人口空气和溶液参数对除湿器出口空气参数的影响,得到各入口参数对出口空气温度和含湿量的影响曲线。结果表明：空气出口参数与空气人口含湿量、温度和流量、溶液人口温度和浓度几乎呈线性变化;当溶液入口流量达到2．5kg／s后,空气出口参数的变化趋于平缓。     

微量二氧化碳的精确测定

现在小型制氧机普遍采用分子筛净化空气,纯化器吸附效率如何,使用较长时间后可否再继续使用,分析纯化器出口空气中二氧化碳逸出浓度随时间的变化就显得很需要。纯化器用5A分子筛常温下同时吸附水份,二氧化碳及微量乙炔等杂质。5A分子筛对上述三种物     

警惕氧气纯化器失火

介绍了一起氧气纯化器失火串故,事故原因为纯氧冷却不充分,引起气体出口过滤器及过滤器外壳和管道燃烧。提出了保证氧气纯化器安全运行的对策。图1。     

采用两段式引射器的跨临界CO_2两相流制冷系统性能的数值模拟

对两相流引射器内部工质流动特性进行了数值模拟,通过在不同几何尺寸和不同工况条件下引射器性能分析来确定影响其性能的因素。分析了两段式喷嘴引射器在不同第一喉部流通面积和不同工况条件下的性能,以及两段式喷嘴引射制冷系统性能随着各参数的变化趋势:在固定气冷器出口压力9.00 MPa,温度43℃和蒸发温度6℃条件下,两段式喷嘴引射器性能随着第一喉部流通面积的增加先增大后减小,并在第一流通面积为1.54 mm2时取得最大引射比;当两段式喷嘴引射器第一喉部流通面积为1.54 mm2时,在模拟工况范围内引射器的引射比随着气冷器出口温度的增加而增大,随着蒸发温度的降低而减小;当气冷器出口压力和蒸发温度分别为9.00 MPa和6℃时,引射器的引射比在气冷器出口温度为43℃工况下取得最大值。     

电解氢脱氧技术试验研究

在电解氢纯化器调试的基础上,根据数据分析了变工况、反应温度对脱氧效果的影响,讨论了回热器的作用。结果表明,从边界层的角度考虑,脱氧器设计Re应在充分紊流区;纯化器可在很宽的变工况范围内正常工作;脱氧效果低于设计值时,可以采取保温升高温度的措施强化反应效率;回热器的作用主要在于提高反应前的温度。所采取的措施是为了促进氧能够接触到催化剂表面。试验数据对于脱氧器的设计具有一定的借鉴作用。     

HL-2M氦回收纯化系统建设

核工业西南物理研究院正在建设的HL-2M托卡马克液氦低温系统中低温用户每周实验需消耗约16m~3液氦,所以设计了一套氦回收纯化系统,此系统包含了回收、储存、纯化三个部分。回收系统由两台流量分别为50m~3/h和100m~3/h高压活塞压缩机组成;储存系统由中高压储罐及气囊组成,最大存储能力6000m~3,其中4800m3高纯氦及1200m~3非高纯氦;纯化系统核心设备为纯化器,纯化器出口的氦气纯度达到99.999%以上。系统建成后最大氦气回收速率为150m~3/h。     

制氧工问题解答(三则)

<正>1．问:我厂新装一套KDON-50/12C空分设备(为污氮返流膨胀,带氟里昂预冷的5A分子筛纯化器和透平膨胀机的中压流程),规定运转周期一年,结果仅运转了两个月就要大加温一次。近一段时间,污氮出换热器温度偏低,出口管“冒汗”严重。而且出加热炉的温度只能达到170℃,与控制温度下限180℃、上限230℃规格不符。请问原因何在?     

制氧工问题解答(三则)

<正>1．问;要监测150m~3/h制氧机纯化器出口气体中水份和二氧化碳的含量,以采用何种分析仪器为好?答:150m~3/h制氧机的纯化器内装5A或13X型分子筛,其作用是吸附清除空气中的水份和二氧化碳。分子筛是一种优良的吸     

冷氦换热器数值建模及性能仿真研究

采用基于集总参数法的AMESim仿真软件对某型号运载火箭冷氦换热器进行建模,模型考虑了管外的高温燃气凝结换热、管内的强制对流换热及换热管沿轴向、径向的导热。在此基础上,开展了冷氦换热器的单元无关性分析、换热器性能仿真及参数影响性分析。仿真模型有效性通过搭载发动机地面试车试验数据进行验证。计算结果表明:仿真模型能较好地模拟冷氦换热器的性能,且随着冷氦进口温度升高,出口温度也基本线性递增;随着冷氦流量增大,出口温度逐渐降低,而工作压力对换热器性能影响较小。     

一起珠光砂堵塞过冷器的故障处理

在KDON-4500/4500-3型空分设备精馏塔大加温过程中发生管道断裂故障,珠光砂进入纯氮通道堵塞过冷器并造成空分设备停车。介绍为排除故障而对过冷器进行正、反向吹扫的管线流程。阐述了为避免同类故障再次发生,对冷箱内管道、支架所作的改进措施以及精馏塔加温吹扫的优化操作。