齿轮联轴器的轮齿变形分析

本文利用两个梯形来模拟渐开线直齿齿廊,导出了适合联轴器轮齿变形的计算公式。由于直齿联轴器内,外轮齿接触的特殊性,在以往计算基于外啮合轮齿变形的当量齿形法中,Ｈｅｒｔｚ接触变形将不适合,而应代之以材料的整体压缩变形。最后本文运用数值计算,并与用有限元法计算的值进行了比较,结果非常接近。     

考虑误差的人字齿轮副轮齿接触分析

根据齿轮啮合原理,基于斜齿轮的几何接触分析,对5种不同误差条件下的人字齿轮啮合过程进行计算机仿真,对传动过程中的齿面接触质量进行分析评估,得到5种不同误差条件下啮合过程中的接触印痕及传动误差曲线。观察仿真结果,分析了不同误差形式对人字齿轮传动性能的影响,有利于控制人字齿轮设计制造中的误差,对于提高人字齿轮传动质量具有重要的意义,同时为进一步进行人字齿轮承载接触分析提供基础研究。     

保角映射法分析直齿轮轮齿变形

分析了用平面弹性理论的复变函数法求直齿轮轮齿变形的理论——保角映射法,完成了求载荷作用点位移的解析解,用具有10个分式项表达的映射函数,提高了映射齿形精度,得到计算轮齿变形的精确解;用该法计算得到赫兹接触下的变形值与Terauchi集中载荷法求得轮齿变形的结果对比,精度大大提高;并将该结果与著名的Weber及Lunderg公式对比,证明该法是可靠的。     

小模数塑料齿轮轮齿弯曲变形的有限元分析

建立了计算小模数塑料齿轮轮齿变形的合理模型，并利用ＳＡＰ５程序探讨了有限元法分析时需解决的几个基本问题：边界范围的选择、边界约束条件的选择、单元型式的选择、单元总数的确定及单元的合理分割。得出了计算小模数齿轮变形的合理的边界范围、单元型式及单元总数。     

直齿轮的轮齿变形分析及其快捷计算方法

分析和论证了齿轮轮齿变形快捷计算的材料力学方法及其各种变形的计算公式,提出了修正的轮齿基础变形Weber-Banaschck公式,得到了与ISO非常吻合、不需修正的计算结果。采用无量纲齿形系数,分析了接触、弯曲、剪切、压缩和基础变形等各种变形曲线以及齿对总变形曲线的特点和规律,提出用最小变形δ0、左右端变形δL和δR三参数的抛物线来拟合总变形曲线,不仅有较高的精度,也为齿轮传动误差的变化规律分析和修形曲线优化的简化计算奠定了基础。     

直齿轮轮齿变形计算的数值积分法

对基于Weber能量法的数值积分公式进行了详细推导,编制了计算程序,得到了数值计算结果,将结果与有限元计算结果进行比较,得到了数值积分法具有计算精度好、编程简单的结论。     

齿轮轮齿弹性变形的计算方法评述

较为详细地评述了计算圆柱直齿轮和圆柱斜齿轮弹性变形的各种解析方法和数值方法，并讨论了齿轮结构尺寸对啮合刚度的影响以及齿轮传动的动态啮合刚度等问题     

圆锥齿轮轮齿变形及测试装置研究

本文以当量齿形对圆锥齿轮轮齿变形进行了编程分析计算,而且首次提出了适于直、斜齿圆锥齿轮轮齿变形实测实验台,经仿真与理论计算吻合。     

用积分法计算直齿轮轮齿的弹性变形

用积分法推导确定了由直齿轮轮齿在单位力作用下的弯曲变形、剪切变形和压缩变形所引起的于载荷作用点处沿载荷方向变形的计算公式,编制通用程序对它们进行了计算,并与用传统的分段方法求得的结果进行了比较。结果表明,只有分段段数足够多时,用分段法求得的结果才与积分法达到一致的结果。     

电子束焊技术在齿轮制造中的应用

对于受空间和结构限制的齿轮零件,常规齿形加工工艺无法实现,文中从结构设计和制造工艺阐述了电子束焊接技术在齿轮制造中的应用,介绍了电子束焊工作原理、焊接注意事项及常见焊接缺陷的处理,通过电子束焊技术的应用解决了齿轮制造过程中的实际问题。     

轮齿变形的激光测试与分析

首次尝试以ＪＱＳ—７００型大能量双脉冲激光全息散斑干涉仪（以下简称脉冲激光器），选择几种不同载荷和多个不同啮合位置对轮齿变形进行测量。该方法测量精度高、测试范围广，对环境要求低，能直接用于生产现场，实现非接触无损测量。通过计算机图象处理技术对散斑底片进行分析，可以排除系统变形和刚体位移对轮齿变形的影响，保证测量结果准确可靠；将实测值与当前通用的理论计算值进行对比，基本吻合。     

齿轮的轮齿失效

本文系范垂本同志所著“齿轮传动的失效分析和试验方法”一书的一部份     

齿轮轮齿受载变形的激光散斑测量及计算

本文用激光散斑干涉测量了直齿圆柱齿轮轮齿在载荷作用下的挠曲变形引起的载荷点位移,并与现有的计算轮齿变形的有限元法、弹性力学复变函数法和能量法进行了比较,实际测量和理论计算的结果基本上是一致的。本文还对复交函数法和能量法进行了改进,达到了简化计算,提高精度的目的。     

直齿内齿轮的轮齿变形实用计算式

直齿内齿轮上载荷作用点的法向挠度占。、法向接触变形量占,和法向总变形量占。,可用下式计算:‘一:·。7会…。!《L‘S’‘;m,。?一洗〔‘·41+。·。8,‘·‘今,,(,二,‘一‘·+‘,一‘·,‘会·。一/S】 +总〔‘·4‘+。·6‘”‘·(子,〕(,二〕取自然对数抽e=l,兀:圆周率,=3.14159. 系数1.07,3.01是用二维弹性理论和保角变换法对m=4价川,b.30。。,P./b== 98N/,m,E二206‘Pa及齿式中,P。:法向载荷(见图1)(N),吞:轮齿宽度(m拼),;:图1所示的e二45‘位置的齿厚(。二):l:图1所示的e=45’位置到载荷作用点的距离(,二),m:模数(mm),a:接触带…     

渐开线直齿内齿轮的轮齿变形挠度解析

为了获得渐开线直齿内齿轮轮齿变形挠度的简化计算公式,本文合理选择并提出了影响直齿内齿轮变形挠度的4个主要参数:加载位置、齿轮齿数、齿轮变位系数和刀尖圆角半径;运用正交设计法科学选择研究模型,对每个模型在载荷作用下的变形挠度进行分析研究和实际计算,得出了这4个参数对轮齿变形挠度的影响规律,最后应用多元回归分析法通过对大量计算数据的回归分析,推导出了一个简单实用、具有足够精度、有较大使用范围的轮齿变形挠度的经验公式,这为研究内齿轮其他问题奠定了必备的基础.     

齿轮轮齿失效分析及预防措施

讨论了齿轮轮齿失效的形式及原因,并基于失效原因的分析提出了一些应对措施.     

人字齿轮修形敏感性分析

为了提高人字齿轮修形结果的适用性,需要对齿轮齿面修形参数进行敏感性分析。利用Romax软件,采用遗传算法对齿轮进行齿廓最优修形、鼓形最优修形及拓扑最优修形,并将修形变动量叠加到最优修形上;然后,考虑中心距安装误差,分别对小齿轮进行了承载传动误差幅值、接触应力最大值分析;最后,进行了修形参数的变动对传动误差和接触应力的敏感性分析。结果表明,承载传动误差幅值对齿廓修形参数敏感,而对鼓形修形参数不敏感;齿廓最优修形后,承载传动误差对中心距安装误差不敏感,而鼓形修形反之;承载传动误差幅值对拓扑修形参数的敏感性介于齿廓、鼓形修形之间,当齿廓修形量远大于鼓形修形量时,承载传动误差幅值对中心距安装误差不敏感。     

人字齿轮传动系统动力学建模与仿真分析

以某人字齿轮传动系统为研究对象,提出了一套齿轮系统级动力学建模和仿真分析的方法。基于有限元节点法建立考虑刚性转子-轴-轴承-齿轮啮合作用的动力学模型,分析系统的共振转速,与实验结果进行对比,验证了有限元节点法模型的可靠性和局限性;基于节点法齿轮啮合作用建模方法建立三维有限元模态分析模型,分析了齿轮系统的固有频率和振型;最后,结合模态分析和响应分析,与实验结果进行对比,判断实验共振原因,实现共振定位,为实验减振避振提供了方向。     

双圆弧齿轮轮齿的固有频率与振型分析

本文给出了双圆弧齿轮轮齿有限元分析的基本方程，讨论了边界条件的选取、节点间的距离等模型选择问题及齿轮的模数、螺旋角、齿宽、齿数、齿圈厚度等参数对齿轮轮齿固有特性的影响。本文认为，取齿圈横截面上的节点全部固定的模型，只要单元不过分畸形，用有限单元法对双圆弧齿轮轮齿的固有特性进行分析是可行的；影响双圆弧齿轮轮齿固有特性的主要结构参数为螺旋角、模数和齿宽，随着这些参数的增加，其固有特性呈下降趋势。齿轮的齿圈厚度，齿数等参数对轮齿固有特性的影响较小     

行星齿轮传动装置内齿轮轮齿热有限元分析

以两个2K－H传动组合的NGWN型行星传动装置为研究为象，提出了求解内齿轮＋轮齿热态特性的计算分析方法，文中分析了内齿轮轮齿传热有限元模型的边界条件，运用三维有限元计算方法，求得内齿的本体温度场、热应力、热变形，得出了有实际意义的结论。