供油温度对45^#淬火钢滑动摩擦副咬死影响的设计研究

在ＭＨＫ－５００型环块式磨损试验机上，在Ｌ－ＡＮ４６全损耗系统用油的不同供油温度下，对由４５＾＃淬火钢试环、试块组成的滑动摩擦副进行了抗咬死性能试验研究。试验结果表明：供油温度对摩擦副的抗咬死性能有较大的影响。在一定的范围内，提高润滑油的供油温度，有利于提高摩擦副的抗咬死能力。试验还发现：摩擦副失效后表面温度表现出不确定性。润滑油中的磨粒状况对摩擦副咬死影响不可忽视。对摩擦副咬死的研究应考虑润滑油     

润滑油对滑动摩擦副咬死性能的影响

在ＭＨＫ－５００型环块磨损试验机上对Ｎ４６＃机械油在不同供同温度下由４５＃淬火试环、试块组成的滑动摩擦副进行了抗咬死性能试验研究。试验结果表明：供油温度对摩擦副的抗咬死性能有较大的影响，在一定的范围内提高润滑油的供油温度有利于提高摩擦副的抗咬死能力。试验还发现：随着润滑油中磨粒的增多，摩擦副咬死极限载荷逐渐下降，且摩擦副失效后表面温度表现出不确定性。润滑同中磨粒状况对摩擦副咬死影响不可忽视。对摩擦     

45^#钢滑动摩擦副咬死温度变化特征的试验研究

温度变化是摩擦副胶合前期重要特征之一。在ＭＨＫ－５００型块式磨损试验上，采用热电偶测温技术，对４５＾＃淬火钢和钢试环、试声滑动摩擦副咬死过程的温度变化特征进行了试验研究。试验结果表明：胶合瞬间，摩擦副表面温度发生了突变，胶合发生后，摩擦副是否发生咬死受材料高温下机械特性以及润滑方式等因素的影响。磨擦副表面微凸峰之间以及润滑油中磨屑与摩擦副表面间的微切削作用是导致磨擦副表面温度突变的原因之一。     

润滑油中磨屑尺寸对滑动摩擦副咬死性能影响的试验研究

在ＭＨＫ－５００型环块式磨损试验机上,对含不同尺寸磨屑润滑油润滑的４５＾＃淬火屑试环,试块组成的滑动摩擦副进行了抗咬死性能试验研究,试验结果表明,润滑油中磨屑尺寸对滑劝摩擦副抗咬伤性能有很大的影响,改善润滑油清洁度的显著提高摩擦副的抗咬死承载能力,滑动摩擦副的抗咬死能力随润滑油中磨屑含量的增中减小很快,观察咬死后试件上的磨痕,表明滑动摩擦副的咬死是由于局部高温引起的接触区熔焊所致。     

滑动摩擦副抗咬死性能的试验研究

咬死是高速,重载滑动摩擦副常见的失效形式之一。在ＭＨＫ－５００型块磨损试验机上对４５＾＃淬火,４５＾＃调质,ＧＣｒ１５,ＺＱＡＬ９－４材质组成的滑动摩擦副进行了抗咬死性能试验研究。试验结果表明;构成摩擦副材料的粗糙度,相对滑动速度,不同材质摩擦副对摩擦副抗咬死能力有一定的影响,改变摩擦副材质性能提高摩擦副抗咬死能力;     

含磨屑油润滑的滑动摩擦副咬死失效理论模型及验证

提出了含磨屑油润滑时,线接触滑动摩擦副咬死失效理论模型;该模型是基于接触区最高温度达到材料的熔焊温度引起接触区局部熔焊而发生咬死失效观点建立的。并从理论上计算了含不同尺寸磨屑润滑油润滑时咬死极限载荷在 Ｍ Ｈ Ｋ５００ 型环块式磨损试验机上,通过对含不同尺寸磨屑润滑油润滑的滑动摩擦副咬死极限载荷的对比试验,部分验证了本文所提出的咬死失效理论模型的正确性;在此基础上,提出了预防咬死发生的措施。     

基于有限元的滑动摩擦副温度影响因素分析

滑动摩擦副接触区的温度升高是造成摩擦副发生粘着而影响运动的重要因素，而滑动摩擦副的温度受很多因素的影响，利用有限元软件分析这些因素对温度的影响趋势，为工程上解决粘着问题提供了一定的理论依据。     

有机硼酸酯添加剂对摩擦副抗咬死性能影响研究

通过对稀土金属硼系列有机硼酸酯（Ｃ９Ｈ２１ＢＯ３）添加剂的润滑性能抗咬死性能试验研究,发现有机硼酸酯添加剂能显著改善滑动摩擦副的抗咬死性能及润滑油的润滑性能,通过分析磨斑表面Ｘ射线衍射图谱（ＸＰＳ）,发现该种添加剂作用下,摩擦副表面形成了聚合物膜,使得摩擦力减小了,随着载荷的增大,添加剂在摩擦热产生的高温作用下,部分原子如Ｃ、Ｂ同表面金属发生化学反应,生成了ＦｅＣ,Ｂ２Ｏ３,Ｈ３ＢＯ３等物质。结合     

硼酸镧纳米添加剂对摩擦副抗咬死性能影响的研究

通过对含硼酸镧纳米粒子添加剂润滑油的抗咬死性能试验研究发现 ,硼酸镧纳米添加剂能改善滑动摩擦副的抗咬死性能及润滑油的润滑性能 ,通过分析咬死失效后的表面形貌 ,结合咬死失效前后滑动摩擦副表面XPS图谱 ,分析了硼酸镧纳米添加剂提高滑动摩擦副抗咬死性能的原因     

滚子副温度对润滑性能的影响

针对工作环境、温度变化较大的机械装备中滚子副温度与供油温度的差异,提出处理滚子副温度与供油温度不同时热弹流润滑问题的方法.压力的求解采用多重网格法,膜厚的求解采用多重网格积分法,温度的求解采用逐列扫描技术,给出有限长线接触热弹流润滑问题的完全数值解.研究滚子副温度与供油温度相同和不同时滚子副的润滑特性,讨论滚子副温度、滑滚比和速度参数对齿轮、滚动轴承等机械零件润滑性能的影响.结合滚子副温度高于或低于供油温度的实例,与常规润滑(滚子副温度与供油温度相同)结果进行比较.结果表明,润滑膜厚度取决于滚子副温度而非供油温度.滑滚比对油膜压力与厚度影响不大,但对油膜温度影响显著.与低速相比,高速条件下滚子副温度对中心油膜温度的影响较弱,而对油膜厚度的影响较大.     

纳米硼酸镧添加剂的摩擦学性能研究

通过对含纳米硼酸镧粒子添加剂润滑油的摩擦学性能试验研究 ,发现纳米硼酸镧添加剂能改善滑动摩擦副的摩擦学性能、抗胶合能力及润滑油的润滑性能 ,分析滑动摩擦副胶合失效后的表面形貌 ,结合失效后滑动摩擦副表面 XPS图谱 ,发现这是由于这种添加剂能在摩擦副表面形成吸附膜及聚合物膜 ,且摩擦副表面有渗硼层出现所致     

旋转滑动摩擦副摩擦噪声影响因素实验研究

为探究滑动摩擦噪声的影响因素,采用单因素实验法分析了表面粗糙度、相对速度、载荷、摩擦副材料、润滑油中石墨烯质量分数对滑动摩擦噪声的影响。实验发现:实验所测摩擦噪声可大体分为前期、中期、稳定期;表面粗糙度越小,摩擦噪声越小;转速升高时,摩擦噪声逐渐增大,但随着转速的增大,摩擦降噪增幅有所下降;适当增大载荷有助于降噪;石墨烯的降噪效果优异;陶瓷摩擦副比轴承钢摩擦副更具降噪优势。     

润滑油温度对铜基湿式离合器摩擦转矩的影响

润滑油的温度变化会改变自身黏度,从而影响摩擦元件的润滑和接触状态,对离合器的动力响应产生显著影响,因此需要研究润滑油温度对湿式离合器摩擦转矩特性的影响。考虑离合器的流体润滑、粗糙接触、动力响应和热量传导,建立一个多物理场耦合的热力学模型;根据润滑油与离合器之间的换热特性,采用集总参数法得到离合器的平均温升。离合器台架试验验证所建立数值模型的准确性。结果表明在离合器的接合过程中,摩擦转矩的变化可分为三个阶段,即接合准备阶段A、缓慢变化阶段B和指数增长阶段C。润滑油温度主要影响阶段B的摩擦转矩。在阶段B早期,润滑油温度越高,黏性转矩越小,接触转矩越大。随后,润滑油温度的升高减缓黏性转矩的下降趋势,促进接触转矩的增加,从而促进摩擦转矩增长率的增加。为了保证离合器在阶段B的摩擦稳定性,最佳的润滑油温度范围为80～100℃。     

矿用大尺寸湿式摩擦副瞬态摩擦热特性研究*

矿用重型刮板输送机可控启动装置的核心部件湿式摩擦副在启动过程中，呈现出液体黏性摩擦、粗糙接触摩擦、生热/传热/散热等高度复杂的耦合特征，对瞬态摩擦热特性的研究提出了较大挑战。以矿用大尺寸湿式摩擦副启动过程为研究对象，构建接触界面压力与瞬时热传导模型，基于界面压力的动态变化研究摩擦副瞬态摩擦热特性，揭示非均匀温度场的动态分布规律，分析对偶钢片和摩擦片温度的差异性，并进行试验验证。结果表明：摩擦副瞬态温度场受到接触界面压力、相对转速及对流换热作用的综合影响，径向方向存在明显的温度梯度，呈现不均匀性分布，最大值出现在外径附近，摩擦片最高温度只有对偶钢片的1/2。仿真值与试验值具有较好的吻合性，可准确地预测温度场的动态变化规律，为大尺寸湿式摩擦副瞬态热特性的研究奠定了理论基础。