信息报导

采用固相增氮工艺生产Ｆｅ Ｃｒ Ｍｎ Ｎ耐蚀合金钢　　已知在奥氏体不锈钢中添加Ｎ可提高耐蚀性以代替贵重的Ｎｉ元素。日本物质材料研究机构此次对Ｆｅ Ｃｒ Ｍｎ合金采用固相增氮工艺处理钢板 ,在氯化物水溶液中试验该合金的耐蚀性。试验材料的成分 (%)为 :Ｆｅ (8～ 2 4 )Ｃｒ (0 3～ 2 5)Ｍｎ 0 0 1Ｃ 0 3Ｓｉ 0 0 3Ｐ 0 0 0 5Ｓ 0 0 1Ｎ。熔炼成钢锭经热轧和冷轧生产出钢板 ,把该钢板在1 473Ｋ、 86ｋｓ、 1大气压的氮气氛中加热然后水冷 ,随着钢吸收Ｎ量的增加其组织也随着变化 ,试样表面研磨后在 3 5 %ＮａＣｌ中测定击穿电…     

NKK公司开发出油船用新型钢管

日本ＮＫＫ公司最近开发出作为油船内配管用的耐蚀性、耐磨性、焊接性优良的、含１％Ｃｒ的钢管（商品名为ＮＫ－ＭＡＲＩＮＥ　ＣＯＰ）,已开始正式销售。６５Ａ～３５０Ａ的小直径钢管由京滨厂无缝管设备生产,４００Ａ～１０００Ａ的大直径钢管由福山厂ＵＯＥ设备生产...     

12Cr1MoV珠光体耐热钢管的焊接

我厂尿素装置主蒸汽管道的安装中使用了大量不同规格的 12Ｃｒ1ＭｏＶ管材 ,管内蒸汽工作压力为 3.82ＭＰａ。为保证焊接质量 ,对 12Ｃｒ1ＭｏＶ钢的焊接工艺特点进行了分析 ,选用2 19ｍｍ× 10ｍｍ和38ｍｍ× 4ｍｍ两种规格的管材进行工艺试验 ,制定出了焊接工艺。1　焊接特点分析(1) 12Ｃｒ1ＭｏＶ钢一般在热处理状态下焊接 ,其热处理工艺为 10 0 0～ 10 2 0℃正火 +74 0℃回火 ,焊后大多数需要进行高温回火。(2 )在选择焊接材料时 ,应保证焊缝金属具有相应的热强性 ,焊缝金属的成分应力求与母材相近。但为了避免焊缝金属产生较大的热…     

含钛高性能铁素体不锈钢的开发

18Ｃｒ- 8Ｎｉ奥氏体不锈钢的各种性能都比较优越 ,而且用途广泛 ,17Ｃｒ铁素体不锈钢的性能要比 18Ｃｒ 8Ｎｉ不锈钢差。为了改善铁素体不锈钢的耐蚀性或加工性 ,曾经分别开发了 30Ｃｒ 2Ｍｏ (和 18Ｃｒ 2Ｍｏ)钢以及16Ｃｒ Ｔｉ Ｎｂ钢 ,这些钢在耐蚀性或加工性改善的同时 ,其它性能变差。日本川畸公司最近开发了两种含钛高性能铁素体不锈钢Ｒ430ＸＴ和ＲＳＸ 1,化学成分分别为 ( %) :Ｃ 0 0 0 5和 0 0 0 3、Ｓｉ0 10和 0 0 0 6、Ｍｎ 0 2 0和 0 15、Ｐ 0 0 31和 0 0 32、Ｓ 0 0 0 3和0 0 0 5、Ｃｒ 16 3和 17 8、Ｎｉ 0 10…     

HS610U-M高强钢压力管道的焊接质量控制

外径为 2 10 0～ 2 30 0ｍｍ压力管道采用日本ＮＫＫ公司生产的板厚为 2 8～ 5 4ｍｍ的ＨＳ610Ｕ -Ｍ高强钢焊制 ,其化学成分见表 1。根据该钢的碳当量Ｃｅｑ和裂纹敏感系数Ｐｃｍ,通过焊接工艺试验 ,制定了焊接工艺参数和相应的工艺措施 ,保证了焊接质量。1　认真做好焊前准备工作( 1)将坡口两侧各 5 0ｍｍ范围内的油漆、污物、毛剌等清理干净。( 2 )焊条在 4 0 0℃下烘干 1ｈ。表 1　化学成分 (% )材质厚度ＣＳｉＭｎＣｕＮｉＣｒＭｏＴｉＶＢＳＨＳ610ＵＨＳ610Ｕ -Ｍ2 6～ 4040～ 80≤ 0 .0 6≤ 0 .0 60 .2 50 .2 51.31.30 .170 .320 .3…     

0Cr25Ni20热稳定钢过热蒸汽盘管裂纹修复

天然气处理厂所属溶剂油厂加热炉的盘管的材质为 0Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0热稳定钢、规格为60ｍｍ× 5ｍｍ ,其经天然气火炬直接加热 ,加热温度为 5 0 0～ 70 0℃ ,管内介质为蒸汽。此盘管使用一年后 ,管子外表面多处出现了裂纹 ,其示意图见图 1。为保证设备的安全运行 ,对其进行了焊接修复。图 1　盘管裂纹局部示意图1　裂纹成因分析0Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢焊接时容易产生凝固裂纹。主要原因是 :①该钢导热系数小 ,线膨胀系数大 ,在焊接条件下 ,接头中产生较大的拉应力 ;②焊缝组织易形成方向性较强的柱状晶组织 ;③焊缝金属的合金成分较复杂 ,其杂质…     

管道管用马氏体不锈钢无缝钢管的开发

开发了在ＣＯ２环境下使用的０．０１Ｃ－１１Ｃｒ－１．５Ｎｉ－０．５Ｃｕ－０．０１Ｎ及在ＣＯ２＋微量Ｈ２Ｓ环境下使用的０．０１Ｃ－１２Ｃｒ－５Ｎｉ－２Ｍｏ－０．０１Ｎ管道管用马氏体不锈钢无缝钢管。该两种钢管的强度都是Ｘ８０级,夏氏冲击值在１００Ｊ（－４０℃,焊接状态）以上,具有无需预热及焊后不作处理也不会产生裂纹的优异焊接性能。指出ＣＯ２环境用１１Ｃｒ钢比０．２Ｃ－１３Ｃｒ钢具有更优异的耐ＣＯ２腐蚀性能,并显示了ＣＯ２＋微量Ｈ２Ｓ环境用１２Ｃｒ钢管在１０％ＮａＣｌ水溶液、ｐＨ４．０,０．００２ＭＰａＨ２Ｓ条件下的耐ＳＳＣ性能。此类钢管适于替代过去输送管道管使用的靠腐蚀抑制剂防腐的管材,以及双相不锈钢等高价耐蚀材料。     

不锈钢复合板焊接裂纹的返修

我厂在焊接复合板材质 2 0Ｒ +0 0Ｃｒ17Ｎｉ14Ｍｏ2(板厚 16ｍｍ +3ｍｍ)时 ,因供货质量原因 ,在焊接时焊缝区及相邻母材 15 0ｍｍ× 10 0ｍｍ范围内出现了大量裂纹 ,有些裂纹是贯穿性的 ,因此针对这一缺陷制定了返修工艺。1　焊接材料在焊接过渡层时 ,基层的碳钢与复层奥氏体钢焊接 ,由于基层成分 (2 0Ｒ)对焊缝金属有的稀释作用 ,使焊缝中奥氏体元素含量降低 ,若焊缝中出现马氏体组织 ,会恶化接头性能 ,甚至产生裂纹 ,因此过渡层焊材选用至关重要 ,18- 8型焊接材料不能满足要求 ,2 5 -2 0型焊接材料焊接后又可能因属于单相奥氏体组织而产…     

水冷法焊接1Cr18Ni9Ti钢硫酸槽

我厂一直延用１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢焊制硫酸槽。１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢在非氧化性酸中耐蚀性不太好，由于焊接工艺措施不当，使用寿命只有一年半左右。通过对报废硫酸槽的观察和分析，发现破坏部位都在焊缝的两侧，而钢板面的总腐蚀并不严重。其寿命低的主要原因是焊接时晶间炭化物析出，在硫酸介质中产生了晶间腐蚀。通过采取水冷等合理的工艺措施，可有效地控制晶间炭化物析出，从而提高１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢硫酸槽的使用寿命。１晶间炭化物析出的原因及焊接难点 １Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ虽然属于稳定化不锈钢，但在焊接时热影响区被快…     

1Cr18Ni9Ti与15CrMo钢的焊接试验

在１５ＣｒＭｏ与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的焊接中，当焊接材料选择恰当时，既可控制焊缝的组织，又可防止在焊缝与母材的交合面产生脆硬的马氏体。由于两种钢的组织状态完全一样，焊后不能进行热处理，焊接接头的力学性能基本上能达到１５ＣｒＭｏ钢接头的性能，并满足１５ＣｒＭｏ钢本身性能的要求。     

延迟裂纹的磁粉探伤

1　磁粉探伤实例(1) 3482 1甩油盘的材料为 30ＣｒＭｎＳｉＡ ,由 342 10和 342 11两种相同材料的零件焊接而成。焊接方法采用工装定位、手工电弧焊。探伤时 ,先对零件在周向上用 35 0 0Ａ峰值电流磁化 ,再用剩磁方法检验 ;纵向采用螺线管法进行磁化 ,磁场强度Ｈ =2 .39× 10 4Ａ ｍ(30 0Ｏｅ)。焊接后 ,在焊缝上车削 10ｍｍ宽度 ,立即进行磁粉探伤 ,一批共五件 ,零件焊缝上均未发现缺陷。此后在全部工序完成并放置 3ｄ后进行磁粉探伤 ,有两件在焊缝上发现明显的焊接裂纹。(2 )ＫＢ1 0 4民品齿轮的材料为 30ＣｒＮｉＭｏ ,热处理方法为渗碳…     

离心铸造HP—Nb高温合金炉管与1Cr5Mo法兰的焊接

用Ｎｉ基Ｒ－Ｎ１焊丝作为填充材料,采用小线能量的手工氩弧焊方法可实现离心铸造ＨＰ－Ｎｂ高温合金炉管与１Ｃｒ５Ｍｏ钢法兰异质钢的焊接。焊缝组织良好,过渡区狭窄,焊接接头力学性能满足质量要求。     

35CrMo钢与40CrMnMo钢的焊接

ＰＤＣ钻头是 2 0世纪 80年代钻井技术的三大创新之一 ,现已广泛应用于石油钻探开发中 ,是破碎岩石的有效工具 ;它是由钻头胎体、切削齿、钢体和上接头组成 ,其中胎体是通过炉中高温烧结与钢体结合在一起 ,再通过钢体 (退火状态 35ＣｒＭｏ钢 )与上接头 (调质状态4 0ＣｒＭｎＭｏ钢 )的焊接连成一整体。工作时 ,在钻压、扭矩和冲击载荷的作用下 ,焊缝受到相当大的应力 ,因此要求焊接接头强度高。同时 ,由于钻头胎体的材料耐磨性强 ,如果焊缝发生断裂 ,钻头掉入井底 ,将无法进行打捞和磨削 ,将造成相当大的损失。因此ＰＤＣ钻头钢体与上接头…     

炉底辊的焊接工艺改进

1　问题的提出我公司承接的武钢轧板厂炉底辊 ,工作在耐高温条件下 ,其辊身材质为Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0Ｓｉ2 ,辊颈材质为1Ｃｒ18Ｎｉ9。原辊子因使用时间过长 ,焊缝失效而使辊颈与辊身脱离。因Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0Ｓｉ2和 1Ｃｒ18Ｎｉ9同属奥氏体不锈钢 ,我们采用Ｈ1Ｃｒ18Ｎｉ9Ｔｉ配 2 6 0焊剂进行辊颈与辊身的对接 ,但高温脱渣性十分不好 ,而且稍微控制不好就容易出现裂纹。后改用Ａ4 0 2焊条手弧焊后 ,性能和强度虽都能达到用户的要求 ,但美中不足的是工人劳动强度太大。为此 ,我们决定改用Ｈ1Ｃｒ13配 2 6 0或 10 7焊剂进行焊接。该辊在焊前已进…     

SA213-T91与12Cr1MoV异种钢薄壁小径管的焊接工艺

容量为 30 0ＭＷ的湛江发电厂一号机组 ,1 996年 1 1月高温再热器发生爆管 ,在更换吹损减薄管子的过程中出现了ＳＡ2 1 3-Ｔ91 (60ｍｍ× 4ｍｍ)与 1 2Ｃｒ1ＭｏＶ(60ｍｍ× 4ｍｍ)异种钢对接的焊接接头。1　焊接性分析ＳＡ2 1 3-Ｔ91属于马氏体耐热钢 ,1 2Ｃｒ1ＭｏＶ属于珠光体耐热钢 ,化学成分见表 1。前者淬硬倾向大 ,焊接性能差。焊缝及热影响区极易产生高硬度马氏体和贝氏体组织 ,使接头脆性增加 ,残余应力增大 ,导致产生冷裂纹。后者由于含碳及合金元素较多 ,焊缝及热影响区容易出现淬硬组织 ,当焊件刚性及接头应力大时 ,容易产…     

42CrMo 链轮的富氩气体保护焊

链轮是我厂生产煤机设备的重要部件之一 ,链轮与滚筒通过焊接成为一体 ,在转动过程中链轮要承受足够的扭矩 ,其焊缝要求必须有较高的强度和韧性 ,焊接质量要求较高。若用气体保护焊来代替手工电弧焊 ,可大大提高生产效率 ,降低劳动强度 ,解决大批量生产问题 ,又易实现机械化生产。1　焊接性分析链轮采用 4 2ＣｒＭｏ中碳调质钢制造 ,钢的碳当量较高 (Ｃｅｑ=0 .8%左右 ) ,属高淬硬倾向合金结构钢 ,其焊接冷裂倾向比较严重。另外 ,由于链轮需要在调质状态下焊接 ,焊态下使用 ,由此造成接头综合力学性能降低。因此 ,如何正确选择焊接材料及焊…     

适合作人体植入物用的无镍奥氏体钢

美国Ｃａｒｐｅｎｔｅｒ技术公司新近开发成功一种适合作人体植入物用的无镍奥氏体不锈钢。这一钢种是依靠其高氮含量来维持其奥氏体组织 ,同时也是保持高强度和高耐蚀性水平的一个重要条件。这一新型不锈钢的商品名为“Ｂｉｏｄｕｒ10 8” ,含有 19%～ 2 3%Ｃｒ、2 1%～ 2 4 %Ｍｎ、0 5 %～ 1 5 %Ｍｏ和 0 85 %～ 1 1%Ｎ ,而含Ｎｉ量≤ 0 0 5 %。“Ｂｉｏｄｕｒ10 8”钢由电渣重熔法生产 ,所得钢锭锻压成板坯后进一步加工制成要求尺寸的试样 ,研究了退火状态和不同冷加工状态试样的性能 ,并与“ＢｉｏＤｕｒ316ＬＳ” ,2 2Ｃｒ 13Ｎｉ 5…     

Fe—Cr合金在450℃的KCl及KCl—ZnCl_2盐膜中的腐蚀

研究了Ｆｅ－１０Ｃｒ,Ｆｅ－２５Ｃｒ两种合金在４５０℃于Ｋ,Ｚｎ 氯化物中的腐蚀．结果表明,与在ＫＣｌ－ＺｎＣｌ２熔盐中的 腐蚀不同．合金无论在固态的 ＫＣｌ还是熔融态的 ＫＣｌ－ＺｎＣｌ２盐膜下均发生了加速腐蚀,且在混合盐膜下的腐蚀更为严重,合金 的耐蚀性不随 Ｃｒ含量的增加而得到改善：Ｆｅ—Ｃｒ合金在上述两种腐蚀条件下的耐蚀性差异与氧的供应量有关,并导致保护性的 氧化膜具有不同的热力学稳定性     

0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢管道焊接的操作难点及对策

针对工作温度 - 4 0～ - 12 0℃ ,管径范围ＤＮ2 5～70 0ｍｍ的 0Ｃｒ18Ｎｉ10Ｔｉ奥氏体不锈钢 ,壁厚范围 3～ 8ｍｍ的 0Ｃｒ18Ｎｉ10Ｔｉ奥氏体不锈钢管道 ,通过对该不锈钢焊接行为的分析研究及工艺评定结果 ,结合工程实践 ,我们总结归纳了一整套奥氏体不锈钢管道焊接的操作工艺规程及其要点。1　焊接工艺方法及材料(1)壁厚δ≤ 4ｍｍ且公称直径≤ 5 0ｍｍ的焊口 ,采用钨极氩弧焊工艺 ,焊丝牌号为Ｈ0 0Ｃｒ2 1Ｎｉ10。(2 )壁厚δ >4ｍｍ或公称直径 >5 0ｍｍ的不锈钢管焊口 ,采用钨极氩弧焊打底、焊条电弧焊填充、盖面的焊接工艺。焊条牌号…     

42CrMo合金钢齿轮的焊接

1　问题的提出作为公司主导产品的机械压力机 ,其传输动力的主要零件为全钢焊接齿轮。典型结构见图 1。传统的压力机齿轮材质多为 4 5钢 ,4 5钢齿轮经一定的热处理之后 ,性能基本能满足压力机的使用要求。但对于模数较小的压力机齿轮 ,或高速高负荷压力机 ,4 5钢齿轮在强度、耐磨、抗齿面点蚀、抗疲劳及使用寿命等综合性能方面 ,会显得不尽如人意。为适应国外先进的压力机已向合金钢齿轮发展的趋势 ,决定研制以 4 2ＣｒＭｏ为代表的合金钢齿轮压力机。为此 ,首先需要解决 4 2ＣｒＭｏ齿轮的焊接问题。 4 2ＣｒＭｏ钢的化学成分和力学性能见…